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    株洲清水塘大橋雙層鋼桁拱橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    2022-09-23 08:07:00蔡夢(mèng)非顧民杰吳萬(wàn)忠夏睿杰
    城市道橋與防洪 2022年9期
    關(guān)鍵詞:主墩主橋防撞

    蔡夢(mèng)非,顧民杰,吳萬(wàn)忠,夏睿杰

    [上海市政工程設(shè)計(jì)研究總院(集團(tuán))有限公司,上海市 200092]

    0 引 言

    清水塘大橋位于湖南省株洲市,主橋上跨湘江,湘江水位漲落差大、泄洪需求高,且橋位緊鄰工業(yè)碼頭,通航等級(jí)高且航線復(fù)雜,對(duì)大橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提出較高的要求,合理的基礎(chǔ)形式、合適的標(biāo)高、以及統(tǒng)籌考慮施工過(guò)程的構(gòu)造設(shè)計(jì),可以有效降低工程造價(jià)、減小施工難度、減少對(duì)周邊環(huán)境的影響。

    1 工程概況

    株洲清水塘大橋跨湘江主橋采用L=100+408+100 m的雙層鋼桁架拱橋,三跨連續(xù)結(jié)構(gòu),拱腳墩頂設(shè)置球鋼支座,上層橋面寬32 m,車行道凈寬24.5,雙向6車道;下層布置慢行人非道,吊桿區(qū)凈寬10 m。湘江設(shè)計(jì)通航標(biāo)準(zhǔn)為Ⅱ(3)級(jí)航道(2 000噸級(jí)船舶),最高通航水位41.96 m,通航凈高10 m,通航寬度包含碼頭水域和通航水域,總寬不小于377 m。湘江三百年一遇設(shè)計(jì)水位44.51 m,低水位30.0 m,主航道河床底標(biāo)高22~24 m,河漫灘標(biāo)高30~40 m,如圖1。

    圖1 清水塘大橋立面布置(單位:m)

    2 下部結(jié)構(gòu)方案比選

    2.1 工程地質(zhì)

    擬建橋位出露的巖性為紅砂巖,組成巖性為粉砂巖夾泥質(zhì)粉砂巖或粉砂巖與泥質(zhì)粉砂巖互層,中細(xì)砂巖及砂礫巖多以?shī)A層的型式存在,其中風(fēng)化帶在河床區(qū)域直接出露,巖石結(jié)構(gòu)及層理清晰,巖質(zhì)較新鮮,節(jié)理裂隙較發(fā)育,巖體完整性較好,巖芯鉆采芯率較高,巖芯呈柱狀。土、石類別為軟石,土、石等級(jí)為IV級(jí)。層頂高程為18.37~45.89 m,厚度為21.50~37.00 m。中風(fēng)化紅砂巖天然濕度單軸抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值9 MPa。

    2.2 主橋下部結(jié)構(gòu)方案比選

    2.2.1 橋墩基礎(chǔ)沖刷與基礎(chǔ)形式選擇

    根據(jù)本橋總體設(shè)計(jì),主橋主墩、邊墩和水中引橋橋墩位于湘江河道內(nèi),河床中風(fēng)化巖層露出,可作為橋梁基礎(chǔ)的持力層,橋墩基礎(chǔ)可以選擇擴(kuò)大基礎(chǔ)形式,同時(shí)該巖層抗壓強(qiáng)度較低,根據(jù)當(dāng)?shù)毓こ探?jīng)驗(yàn),也可采用樁基礎(chǔ)形式??紤]到湘江流域泄洪需求高、泄洪流量較大、汛期含沙量高等特點(diǎn),按照《公路工程水文勘測(cè)設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG C30—2015)對(duì)擴(kuò)大基礎(chǔ)橋墩沖刷深度進(jìn)行初步估算,水利參數(shù)如下:

    (1)本工程設(shè)計(jì)河床底標(biāo)高24 m,設(shè)計(jì)常水位標(biāo)高35.0 m,設(shè)計(jì)洪水位標(biāo)高43.51 m。

    (2)設(shè)計(jì)流速V0:2 m/s。

    (3)頻率為P%的設(shè)計(jì)流量Qp:P=1%,23 900 m3/s。

    (4)多年平均含沙量:0.09 kg/m3,汛期含沙量ρ=0.62 kg/m3。

    主墩沖刷后最大水深約20 m,沖刷深度至現(xiàn)狀河床底約10 m,沖刷深度較深,若采用擴(kuò)大基礎(chǔ),會(huì)對(duì)基礎(chǔ)穩(wěn)定有較大風(fēng)險(xiǎn),因此水中橋墩采用樁基礎(chǔ)。

    2.2.2 橋墩基礎(chǔ)埋深比選

    根據(jù)株洲水文站觀測(cè)資料,湘江每年3—7月為豐水期,多發(fā)生洪水,10—12月為枯水期,全年水位高差超過(guò)10 m。設(shè)計(jì)時(shí)對(duì)低樁承臺(tái)和高樁承臺(tái)方案進(jìn)行了比較。

    低樁方案優(yōu)點(diǎn):

    承臺(tái)與樁基低于低水位,水位漲落不影響橋梁景觀。施工時(shí)由鋼圍堰控制施工條件,受水位漲落影響小。

    低樁方案缺點(diǎn):

    施工需采用鋼圍堰、承臺(tái)封底混凝土,措施費(fèi)用較高[1]。

    高樁方案優(yōu)點(diǎn):

    在河床地形復(fù)雜區(qū)域具有優(yōu)勢(shì),橋梁下部整體施工措施費(fèi)用較低,鋼護(hù)筒樁基施工工藝成熟。

    高樁方案缺點(diǎn):

    承臺(tái)位置較高,受船舶撞擊或在地震作用下對(duì)樁基不利。施工過(guò)程受水位影響較大[2],尤其承臺(tái)施工措施較為復(fù)雜。

    可見(jiàn)兩種承臺(tái)標(biāo)高方案各有優(yōu)劣,但本工程從總投資規(guī)模和經(jīng)濟(jì)效益考慮,主橋僅跨越通航水域,仍有部分引橋布置于水中,共有7個(gè)橋墩處于泄洪過(guò)水?dāng)嗝嬷?。根?jù)橋位處水利規(guī)劃,本工程實(shí)施前百年一遇過(guò)水?dāng)嗝婧拥缹?35 m、面積14 712 m2,經(jīng)計(jì)算高承臺(tái)布置阻水率5.2%;低承臺(tái)布置阻水率3.7%。

    按照《湖南省涉河橋梁水利技術(shù)規(guī)定》的規(guī)定,長(zhǎng)株潭城區(qū)阻水率不大于3.5%,湘江干流城市段不大于5%,綜合考慮阻水率、船舶碰撞和施工工藝等因素,最終設(shè)計(jì)選擇將水中橋墩承臺(tái)埋入現(xiàn)狀河床底?,F(xiàn)場(chǎng)需對(duì)現(xiàn)狀河床爆破開(kāi)挖后,采用鋼圍堰施工下部結(jié)構(gòu)。

    2.3 主墩鋼圍堰方案

    主墩采用矩形雙壁無(wú)底鋼圍堰圍護(hù)結(jié)構(gòu),使承臺(tái)橋墩處于干作業(yè)環(huán)境進(jìn)行施工。通過(guò)查閱并統(tǒng)計(jì)橋位處近十年的水位,高于36 m的比率僅占0.81%,鋼圍堰頂標(biāo)高設(shè)計(jì)值取37 m,底標(biāo)高與封底混凝土底齊平,總高20 m,共分為4節(jié)。

    圍堰壁厚1.5 m,在承臺(tái)間預(yù)留1 m施工空間,內(nèi)壁和外壁板厚均為8 mm,并設(shè)置水平對(duì)撐、水平斜撐、水平圍檁、豎梁等加勁措施。

    3 下部結(jié)構(gòu)防撞設(shè)計(jì)

    3.1 船舶撞擊作用計(jì)算方法比較

    綜合考慮擬建橋梁所在航段船舶通航實(shí)際狀況、船型規(guī)劃情況及港口規(guī)劃和航道發(fā)展規(guī)劃等,根據(jù)《內(nèi)河通航標(biāo)準(zhǔn)》(GB 50139—2014)本工程船舶撞擊力標(biāo)準(zhǔn)及防撞方案研究的通航代表船型如表1所示。

    表1 通航代表船型尺度表

    船舶撞擊力的計(jì)算方法包括經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算法、動(dòng)力數(shù)值模擬法、有限元瞬態(tài)動(dòng)力分析法,本工程通過(guò)對(duì)國(guó)內(nèi)外規(guī)范經(jīng)驗(yàn)值的比較,并參考本工程船撞專題研究中有限元方法計(jì)算的結(jié)果如表2所示,最終確定合理的撞擊力設(shè)計(jì)值。

    表2 設(shè)計(jì)船舶撞擊力取值比較

    可見(jiàn),AASHTO規(guī)范的設(shè)計(jì)值最接近有限元方法模擬得到的結(jié)果,可以作為工程設(shè)計(jì)的近似估算方法。但是,AASHTO規(guī)范的經(jīng)驗(yàn)公式只規(guī)定了橫橋向設(shè)計(jì)值,縱橋向設(shè)計(jì)值可根據(jù)《公規(guī)》經(jīng)驗(yàn)值規(guī)律和《鐵規(guī)》經(jīng)驗(yàn)公式的計(jì)算結(jié)果,取橫橋向設(shè)計(jì)值的0.5~0.8倍。

    3.2 橋墩構(gòu)造措施

    由于湘江水位的大幅漲落差,并且因阻水率將承臺(tái)埋入河床底,導(dǎo)致水中橋墩立柱高度較高,在船舶撞擊作用時(shí),雖然主橋邊墩和引橋橋墩在柱頂設(shè)置系梁形成了框架結(jié)構(gòu),但在橫橋向巨大的撞擊作用下柱底仍會(huì)產(chǎn)生較大彎矩設(shè)計(jì)值,此外在順橋向作用下,根據(jù)橋墩的空間桿系有限元模型分析結(jié)果顯示,被撞擊的單根立柱要承擔(dān)70%的作用,相鄰立柱只能分擔(dān)30%,僅按上述常規(guī)構(gòu)造設(shè)計(jì)的立柱底兩個(gè)方向彎矩值都會(huì)超過(guò)截面承載力設(shè)計(jì)值。

    如圖2所示,本工程在兩立柱底部之間設(shè)置了橫向連墻,連墻頂標(biāo)高略高于低水位但低于常水位,不影響橋梁景觀;連墻順橋向?qū)挾刃∮诹⒅鶎挾?,不影響阻水率;但連墻的設(shè)置大幅增加了橋墩橫橋向的框架剛度,也有效減小了立柱的計(jì)算高度,使得撞擊作用下柱身和柱底內(nèi)力都明顯改善,如圖3所示,在橫向撞擊力16 400 kN作用下,柱底最大彎矩由92 475 kN/m減小至59 586 kN/m。

    圖2 主橋邊墩構(gòu)造橫橋向立面(單位:mm)

    圖3 橫橋向撞擊作用下主橋邊墩柱底彎矩值對(duì)比(單位:kN/m)

    3.3 主橋防撞系統(tǒng)

    主橋防撞系統(tǒng)包含主動(dòng)防撞(技術(shù)防撞)和被動(dòng)防撞(物理防撞)。主動(dòng)防撞由監(jiān)控中心、業(yè)務(wù)現(xiàn)場(chǎng)及應(yīng)急中心三部分組成預(yù)警與碰撞取證系統(tǒng),系統(tǒng)對(duì)過(guò)往船舶、工程船舶、靠離泊船舶實(shí)施有效監(jiān)控,防止船撞橋事件的發(fā)生。

    3 000 t級(jí)船舶船舶撞擊主墩最危險(xiǎn)的情況為壓載最高通航水位撞擊和滿載最低通航水位撞擊。主墩可能遭受船舶撞擊的部位為墩身,整體的撞擊范圍為26.00~49.96 m。

    根據(jù)橋位處水位變化和橋墩自身結(jié)構(gòu),被動(dòng)防撞建議主墩采用浮式釋能附體防撞設(shè)施,由鋼板組成,內(nèi)部通過(guò)型材、板材、肘板等組成骨架,內(nèi)外部通過(guò)焊接形成一個(gè)整體附著在橋墩外側(cè),并填充吸能材料。防撞設(shè)施的保護(hù)機(jī)理是通過(guò)釋能附體自身的結(jié)構(gòu)變形屈曲和壓潰等來(lái)吸收船舶撞擊能量,同時(shí)改變船撞力的分布,以起到緩沖和消能的作用,以最大限度的減少橋墩、船舶和防撞設(shè)施的損傷。

    其他水中引橋橋墩自身結(jié)構(gòu)抗撞能力較低,且處于非通航水域,可采用浮體系泊攔截體系進(jìn)行攔截,由浮體、攔截索、攔截錨鏈、錨碇沉塊等組成,可隨水位上下浮動(dòng),以阻止失控船舶的撞擊。

    4 主墩構(gòu)造設(shè)計(jì)

    4.1 主墩構(gòu)造

    清水塘大橋主橋主墩根據(jù)橋梁景觀和總體計(jì)算采用實(shí)體空心墻式墩,如圖4所示,橋墩平面呈啞鈴形,迎水面采用圓形設(shè)計(jì),順橋向?qū)? m,橫橋向長(zhǎng)34.4 m,總高21 m,標(biāo)準(zhǔn)墩壁厚1 m,頂部支座平臺(tái)設(shè)防浪濺構(gòu)造和泄水孔。主墩承臺(tái)尺寸為13.6 m×41.1 m,厚度4 m,樁基嵌入基巖,采用大直徑鉆孔樁。

    圖4 主橋主墩構(gòu)造(單位:mm)

    4.2 主墩與承臺(tái)有限元模型

    主墩樁基根數(shù)、布置和樁徑的選擇與上部支反力在橋墩中的傳力機(jī)理密切相關(guān),因此將整個(gè)主墩與承臺(tái)建立實(shí)體有限元模型,分析比較在標(biāo)準(zhǔn)組合工況豎向支反力作用下,兩種不同樁基布置的樁頂反力情況,一種為樁基平面均勻布置,另一種為樁基集中布置于支座下方區(qū)域。模型基本參數(shù)如下:

    (1)混凝土彈性模量32 500 MPa,容重25 kN/m3;

    (2)建模樁長(zhǎng)1 m,樁底平面按固結(jié)約束;

    (3)單個(gè)支座豎向力85 000 kN。

    4.3 計(jì)算結(jié)果與樁基比選

    通過(guò)對(duì)計(jì)算結(jié)果主墩立剖面豎向應(yīng)力的比較(見(jiàn)圖5),雖然本橋主墩較高,但支反力經(jīng)墩身傳遞后仍集中作用于支座整下方區(qū)域,支座正下方樁頂中心豎向壓應(yīng)力5.4 MPa、中間樁3.7 MPa。綜合考慮到施工過(guò)程中承臺(tái)需單獨(dú)承受橋墩恒載,同時(shí)樁基在鋼圍堰抗浮設(shè)計(jì)中發(fā)揮有利作用[3](見(jiàn)表3),結(jié)合嵌巖樁單樁承載力及樁身承載力,最終確定主墩采用20根2.2 m鉆孔樁,樁基集中布置于支座正下方區(qū)域,左右各9根,承臺(tái)中心設(shè)置2根,支座正下方樁頂中心豎向壓應(yīng)力4.8 MPa、中間樁4.6 MPa。

    圖5 主墩立剖面豎向應(yīng)力對(duì)比(單位:MP a)

    表3 主墩鋼圍堰抗浮安全系數(shù)比較

    4.4 橋墩構(gòu)造與施工措施

    主橋施工擬在主橋三角區(qū)支架安裝后,進(jìn)行拱肋、邊跨鋼桁架吊裝,邊墩采取臨時(shí)預(yù)降,北岸桁架梁主墩支座往主跨預(yù)偏600 mm[4]。在后續(xù)施工流程吊裝拱肋時(shí),逐步在梁端進(jìn)行配重[5]。針對(duì)這兩項(xiàng)關(guān)鍵施工工藝,主墩支座平臺(tái)設(shè)置局部擴(kuò)頭構(gòu)造,預(yù)留施工過(guò)程中支座的順橋向滑動(dòng)預(yù)偏值和施工設(shè)備操作空間。邊墩系梁端部作局部加強(qiáng)處理,可供施工過(guò)程中作為張拉錨點(diǎn)傳遞臨時(shí)壓重。

    在施工圖設(shè)計(jì)階段充分考慮施工臨時(shí)措施、鋼圍堰等主要施工工藝,在永久結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中作適當(dāng)處理,可以進(jìn)一步提高工程全過(guò)程的經(jīng)濟(jì)性并降低實(shí)施過(guò)程中的風(fēng)險(xiǎn)[6]。

    5 結(jié) 語(yǔ)

    通過(guò)對(duì)清水塘大橋主橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方法的介紹,為今后類似特大跨徑橋梁設(shè)計(jì)中總結(jié)了如下經(jīng)驗(yàn):

    (1)水位落差較大時(shí),水中橋墩設(shè)計(jì)應(yīng)綜合考慮基礎(chǔ)沖刷、阻水率、橋梁景觀、施工方法等限制要求,建議將承臺(tái)埋入河床底,并可在洪水位以上豐富外形設(shè)計(jì),減少對(duì)泄洪的影響;

    (2)三級(jí)及以上等級(jí)的內(nèi)河航道船舶撞擊作用設(shè)計(jì)值《公規(guī)》并未給出,可參考AASHTO規(guī)范中的計(jì)算方法確定順橋向撞擊力,橫橋向撞擊力可根據(jù)規(guī)范經(jīng)驗(yàn)折減取值;

    (3)大噸位支座反力在橋墩中并不一定均勻擴(kuò)散至承臺(tái)底,樁基布置方案應(yīng)根據(jù)傳力路徑合理選取。此外橋墩構(gòu)造細(xì)節(jié)應(yīng)充分考慮特大橋的施工過(guò)程,永久構(gòu)造若能為施工臨時(shí)措施提供便利將進(jìn)一步提高全過(guò)程的經(jīng)濟(jì)性。

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