謝利杰
(鎮(zhèn)海石化工程股份有限公司,浙江 寧波 315042)
常見的蒸汽管道熱膨脹補(bǔ)償方式主要有旋轉(zhuǎn)式補(bǔ)償器、波紋補(bǔ)償器、自然補(bǔ)償和π 型補(bǔ)償,其中,旋轉(zhuǎn)式補(bǔ)償器作為一種新型補(bǔ)償器,具有推力小、安裝布置方便和吸收熱膨脹量的優(yōu)點(diǎn)。旋轉(zhuǎn)式補(bǔ)償器需兩個(gè)以上成對(duì)布置,2 個(gè)補(bǔ)償器相對(duì)旋轉(zhuǎn)吸收蒸汽管道熱膨脹,其動(dòng)作原理如圖1 所示。旋轉(zhuǎn)式補(bǔ)償器的結(jié)構(gòu)如圖2 所示,主要由旋轉(zhuǎn)筒體、密封座、大小頭、減磨定心軸承和密封壓蓋等組成。
圖1 動(dòng)作原理
圖2 結(jié)構(gòu)型式
蒸汽管道敷設(shè)時(shí),根據(jù)管道的走向確定布置形式,一般按100 m~200 m 安裝一組旋轉(zhuǎn)式補(bǔ)償器。補(bǔ)償器有十多種安裝形式,其中,圖1 是最典型的布置方式。選用旋轉(zhuǎn)式補(bǔ)償器之后,兩個(gè)相鄰的固定支架之間的距離比較大,為防止管道撓曲問題,補(bǔ)償器兩端需要安裝導(dǎo)向支架;另外,在滑動(dòng)支架上應(yīng)增設(shè)聚四氟乙烯摩擦副或活動(dòng)支座,以減少管道對(duì)固定支架產(chǎn)生的水平推力。
旋轉(zhuǎn)式補(bǔ)償器的優(yōu)點(diǎn)有:
1)吸收熱膨脹量大,一般按100 m~200 m 安裝一組旋轉(zhuǎn)式補(bǔ)償器;
2)推力小,不產(chǎn)生盲板力(由介質(zhì)壓力引起),適合大口徑管道使用;
3)管道布置簡(jiǎn)單,減少管道輸送過程中的熱損失,節(jié)約投資;
4)密封性能優(yōu)越,長(zhǎng)期運(yùn)行不需要維護(hù)。
旋轉(zhuǎn)式補(bǔ)償器一般分為4 個(gè)等級(jí):
第一等級(jí)是低壓管道:溫度范圍40 ℃~300 ℃、壓力范圍0 MPa~1.6 MPa;
第二等級(jí)是中、低壓管道:溫度范圍40 ℃~425 ℃、壓力范圍1.6 MPa~4.0 MPa;
第三等級(jí)是高壓管道:溫度范圍40 ℃~500 ℃、壓力范圍4.0 MPa~6.4 MPa;
第四等級(jí)是超高壓管道:溫度范圍40 ℃~545 ℃、壓力范圍6.4 MPa~12.5 MPa。
當(dāng)使用溫度超過400 ℃時(shí),本體材料采用合金鋼:06Cr19Ni10、15CrMoG、12Cr1MoVG、P11、P91 等材料。
大小相等、方向相反的一對(duì)力,通過由旋轉(zhuǎn)筒和力臂形成的力偶,由力臂繞z 軸中心旋轉(zhuǎn),吸收在蒸汽管道2 個(gè)固定點(diǎn)間的熱膨脹量,這就是旋轉(zhuǎn)式補(bǔ)償器的補(bǔ)償原理。
兩個(gè)固定架之間布置旋轉(zhuǎn)式補(bǔ)償器,蒸汽管道工作時(shí),兩端有相同的熱膨脹推力和熱膨脹量,使力偶圍繞中心O 旋轉(zhuǎn)θ 角,以實(shí)現(xiàn)吸收兩端大小相等、方向相反的熱膨脹量△L。如下頁(yè)圖3、圖4 所示。
圖3 Π 形組合補(bǔ)償器立體圖
圖4 Π 形組合補(bǔ)償器平面圖
在兩固定架中心布置旋轉(zhuǎn)式補(bǔ)償器,偏蒸汽管道較短一端,運(yùn)行時(shí),力偶臂的中心O 偏向較短的一端環(huán)繞,吸收大小不等、方向相反的膨脹量,記作△L1、△L2。
旋轉(zhuǎn)式補(bǔ)償器布置類似于球形補(bǔ)償器,在吸收熱膨脹量的過程中,當(dāng)力偶旋轉(zhuǎn)到0.5θ 位置時(shí),熱管道產(chǎn)生最大的擺動(dòng)值,記作y。所以,離補(bǔ)償器最近的導(dǎo)向支架布置距離要加大,如表1。
表1 導(dǎo)向支架離補(bǔ)償器的最小距離
補(bǔ)償器L 值的大小一般應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)安裝條件、補(bǔ)償量的大小和自然地形來確定,較大的L 值可以加大補(bǔ)償器的補(bǔ)償能力,因此在條件許可時(shí)L 值盡量選擇大一點(diǎn)。
補(bǔ)償器的補(bǔ)償能力隨力偶臂L 或轉(zhuǎn)角θ 的增大而增加,在增加的同時(shí)會(huì)導(dǎo)致擺動(dòng)值y 加大,y 不宜過大,因此轉(zhuǎn)角θ 一般不超過一定的值,如表2,L 值一般在3 m~6 m 內(nèi)為宜。
1)Π 形組合補(bǔ)償器高H=旋轉(zhuǎn)筒長(zhǎng)+2×1.5DN,見表3。
表3 H 尺寸
2)當(dāng)進(jìn)行長(zhǎng)距離補(bǔ)償時(shí),可按表4 設(shè)置導(dǎo)向支架。
表4 導(dǎo)向支架的距離
3)因Π 形組合補(bǔ)償器會(huì)出現(xiàn)橫擺問題,所以特定距離內(nèi)補(bǔ)償器兩側(cè)不設(shè)置導(dǎo)向支架,參見表1。
4)密封材料使用壽命直接受θ 角大小的影響,所以,管道直徑大時(shí),θ 角要小。θ 角的極限值見表2,計(jì)算出的θ 角不應(yīng)超過此極限值。轉(zhuǎn)角θ 越小,則摩擦力越小。
表2 轉(zhuǎn)角θ 的極限值
5)Π 形組合補(bǔ)償器的補(bǔ)償能力計(jì)算
當(dāng)Π 形組合補(bǔ)償器布置在兩固定支架中央時(shí),任一端補(bǔ)償量△L 的計(jì)算如公式(1):
因兩固定支架兩端補(bǔ)償量相等,所以總補(bǔ)償量為2△L。
當(dāng)安裝的Π 形組合補(bǔ)償器偏向于某一固定支架,且短臂與長(zhǎng)臂長(zhǎng)度比1∶2 時(shí),長(zhǎng)短臂蒸汽管道要求△L2=(L2/L1)△L1長(zhǎng)臂蒸汽管道的熱膨脹量按式(1)計(jì)算。短臂蒸汽管道的熱膨脹量△L2為0.5△L1。
1)力偶的移動(dòng)受制于一對(duì)旋轉(zhuǎn)筒的摩擦力矩,因此推動(dòng)力偶移動(dòng)必須克服旋轉(zhuǎn)筒的摩擦力矩。
一對(duì)旋轉(zhuǎn)筒的總摩擦力矩記作M,密封填料內(nèi)的摩擦力矩記作M1,抗盲板力的摩擦力矩記作M2,力矩單位均為N·cm,M、M1、M2之間的關(guān)系如公式(2):
表5 為一對(duì)旋轉(zhuǎn)筒的旋轉(zhuǎn)摩擦力矩M。
表5 一對(duì)旋轉(zhuǎn)筒的旋轉(zhuǎn)摩擦力矩M
2)Π 形組合旋轉(zhuǎn)式補(bǔ)償器的力偶臂和一對(duì)方向相反、大小相等的力相互垂直。熱膨脹時(shí),力偶旋轉(zhuǎn)的作用力F 如公式(3):
式中:F 為旋轉(zhuǎn)力,N;M 為一對(duì)旋轉(zhuǎn)筒總摩擦力矩,N·cm;L 為力偶臂長(zhǎng),cm;θ 為旋轉(zhuǎn)角,(°)。
本節(jié)以某一城鎮(zhèn)供熱管網(wǎng)的敷設(shè)為例,介紹無推力旋轉(zhuǎn)式補(bǔ)償器的具體應(yīng)用。
某一城鎮(zhèn)供熱管網(wǎng)中蒸汽管道沿河堤敷設(shè),蒸汽主管管徑為DN400,長(zhǎng)度約2 000 m,操作溫度為300 ℃,操作壓力為1.4 MPa,設(shè)計(jì)溫度為350 ℃,設(shè)計(jì)壓力為1.6 MPa,管道熱補(bǔ)償采用無推力旋轉(zhuǎn)式補(bǔ)償器的方式。每米管道的運(yùn)行質(zhì)量為230 kg/m,管道管托采用滾動(dòng)支座,其中最大跨距的一段管道S=117 m,旋轉(zhuǎn)補(bǔ)償器力偶臂取2.5 m,計(jì)算旋轉(zhuǎn)式補(bǔ)償器的設(shè)置能否滿足要求及對(duì)固定點(diǎn)的水平推力。
按設(shè)計(jì)溫度350 ℃計(jì)算,鋼材的單位線膨脹系數(shù)為0.436 9 cm/m。
根據(jù)表2,DN400 管道轉(zhuǎn)角θ 的極限值為30°,選取L=2.5 m,經(jīng)計(jì)算一端的補(bǔ)償量為:
則θ=11.8°<30°
可知L=2.5 m,可以滿足要求。
根據(jù)表3 取M=3 026 230 N·cm,旋轉(zhuǎn)補(bǔ)償器對(duì)固定點(diǎn)的水平推力:
考慮管托采用聚四氟乙烯摩擦副,支座對(duì)固定點(diǎn)的水平推力為:
固定點(diǎn)的總推力為:
無推力旋轉(zhuǎn)式補(bǔ)償器具有補(bǔ)償能力大、占地空間小、穩(wěn)定可靠等優(yōu)點(diǎn),特別適合復(fù)雜地形條件下的熱力管網(wǎng)敷設(shè)和廠區(qū)內(nèi)空間有限的熱力管道敷設(shè)。本工程具有一定的開創(chuàng)性,對(duì)于類似工程的設(shè)計(jì)有一定的借鑒作用。