謝志輝 饒根
(中交三公局第一工程有限公司 北京 100012)
該工程區(qū)位于華南褶皺系右江褶皺帶,其構(gòu)造格架以印支—燕山運(yùn)動(dòng)為主,其褶皺類型有納丹向斜、巴合背斜等。右江斷裂受喜山、新構(gòu)造作用的影響較大,而近場(chǎng)區(qū)的其他構(gòu)造活動(dòng)較少。大致以百色、思林為界,可分為3大段,即百色以西段、百色—思林段、思林—壇洛段。
上加山隧道全長(zhǎng)4.11km,其中5段為1.193km,4段為2.152km,3段為0.77km。左線上加山隧道的起始里程為ZK1+925~ZK6+013,全長(zhǎng)4088m,坡度為1.15%、-1.2%;右線隧道的起始里程為YK1+895~YK6+010,長(zhǎng)4115m,坡率1.15%、-1.2%。上加山隧道采用兩側(cè)進(jìn)洞,雙側(cè)掘進(jìn)。
通過(guò)數(shù)值模擬得到3 種不同開(kāi)挖方式,本構(gòu)模型是以摩爾庫(kù)倫準(zhǔn)則和最大拉應(yīng)力準(zhǔn)則的摩爾—庫(kù)倫彈性力學(xué)模型。
常用的材料參數(shù)是、,其與彈性模量、泊松比的轉(zhuǎn)換關(guān)系為:
式中:為體積變形模量(kPa);為剪切變形模量(kPa)。
(1)模型中的圍巖及支撐材料均采用連續(xù)均勻的理想結(jié)構(gòu)。
(2)僅將自重應(yīng)力作為地層初始地應(yīng)力。
(3)模型的兩邊邊界與隧道的兩邊邊界都是50m,而模型的上下邊界則是100m以下的邊界。
(4)將左、右邊界設(shè)定為橫向位移限制,下邊界設(shè)定為垂直位移限制,上邊界設(shè)定為自由邊界,并對(duì)其進(jìn)行等效埋深荷載。
本節(jié)通過(guò)對(duì)不同開(kāi)挖方法下的圍巖變形進(jìn)行比較,得出了不同開(kāi)挖方法對(duì)隧道施工的影響。
3.2.1 豎向位移分析
通過(guò)3 種不同的開(kāi)挖方法,在隧道開(kāi)挖完畢后得到豎直方向位移分布云圖,從圖1 至圖3 中不難發(fā)現(xiàn),環(huán)形開(kāi)挖留核心土豎向位移變形量最小,全斷面最大。
圖1 環(huán)形開(kāi)挖留核心土豎向方向位移分布云圖
圖2 上下臺(tái)階開(kāi)挖豎向方向位移分布云圖
圖3 全斷面開(kāi)挖方法豎向方向位移分布云圖
3.2.2 最大位移分布云圖
在不同的開(kāi)挖方式下,比較最大位移分布云圖4至圖6中,上下臺(tái)階法最大位移云圖位移較小。
圖4 環(huán)形開(kāi)挖留核心土最大位移分布云圖
圖5 上下臺(tái)階開(kāi)挖最大位移分布云圖
圖6 全斷面開(kāi)挖方法最大位移分布云圖
3.2.3 豎向應(yīng)力布云圖
通過(guò)3 種不同的開(kāi)挖方法,獲得了隧道的垂直應(yīng)力分布,如圖7 至圖9 所示,環(huán)形開(kāi)挖保留了中心土的垂直應(yīng)力,拱頂處的應(yīng)力比基坑的壓力大,隧道的兩邊都有環(huán)形的壓力。在拱腳部位,垂直應(yīng)力比上部高,中部受力大,拱腳受力小。采用全斷面開(kāi)挖垂直模擬,基坑底部垂直應(yīng)力較大,兩側(cè)應(yīng)力分布比較分散,不存在應(yīng)力集中,采用保留土法進(jìn)行支護(hù),使其受力比較均勻。
圖7 環(huán)形開(kāi)挖留核心土豎向應(yīng)力分析
圖8 上下臺(tái)階開(kāi)挖豎向應(yīng)力分析
圖9 全斷面開(kāi)挖方法豎向應(yīng)力分析
通過(guò)數(shù)值模擬,對(duì)比豎向位移、最大位移、豎向應(yīng)力,可以發(fā)現(xiàn)采用環(huán)形開(kāi)挖留核心土方法模擬豎向方向位移分布云圖、最大位移分布云圖、圍巖豎向應(yīng)力分布云圖,要比全斷面法、上下臺(tái)階法小得多,采用環(huán)形開(kāi)挖留核心土法是較好的施工開(kāi)挖的方法。
本次根據(jù)圍巖情況和隧道跨度,設(shè)計(jì)采用環(huán)形開(kāi)挖留核心土、上下臺(tái)階開(kāi)挖及全斷面開(kāi)挖方法,根據(jù)了這些開(kāi)挖方式進(jìn)行相應(yīng)的數(shù)值模擬,根據(jù)模擬進(jìn)行分析,對(duì)應(yīng)力、位移大的地方易造成破壞的及時(shí)加固處理提供依據(jù)。