靜水壓力下超高性能混凝土的抗氯離子滲透性能

韋建剛，陳 榮，黃 偉，陳鎮(zhèn)東，陳寶春，陳培標(biāo)，朱衛(wèi)東

(1.福州大學(xué)土木工程學(xué)院,福州 350116；2.福建工程學(xué)院土木工程學(xué)院,福州 350108；3.福建鴻生材料科技股份有限公司,福州 350314)

0 引 言

超高性能混凝土(ultra-high performance concrete， UHPC)是一種新型的水泥基復(fù)合材料，由于其低孔隙率和高堆積密度的特性，在具有超高力學(xué)性能的同時(shí)還保證了優(yōu)異的耐久性[1-2]。近年來(lái)，UHPC在濱海環(huán)境與海洋工程中得到了初步應(yīng)用[3-5]。

對(duì)于海工環(huán)境下的建筑物，氯離子侵蝕是導(dǎo)致其結(jié)構(gòu)過(guò)早破壞,提前退出服役的主要因素。國(guó)內(nèi)外研究人員已開(kāi)展了關(guān)于氯離子在UHPC中傳輸?shù)南嚓P(guān)研究。Kono等[6]對(duì)日本第一座UHPC人行橋的試件進(jìn)行氯離子浸泡試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)在0.5年、1.5年和2.5年后測(cè)得的氯離子擴(kuò)散系數(shù)極低，分別為1.9×10-14m2/s、7.0×10-15m2/s和6.2×10-15m2/s。Abbas等[7]將UHPC試件浸泡在質(zhì)量濃度為10%氯鹽溶液中，發(fā)現(xiàn)僅試樣表面的鋼纖維被腐蝕，且鋼纖維長(zhǎng)度對(duì)氯離子滲透沒(méi)有顯著影響。Thomas等[8]將UHPC暴露在Treat島的潮汐區(qū)，發(fā)現(xiàn)15年的滲透深度不足10 mm，并在2～3 mm處出現(xiàn)對(duì)流區(qū)。王月等[9]進(jìn)行了自然浸泡及快速凍融循環(huán)試驗(yàn)，結(jié)果表明凍融循環(huán)加劇了氯離子在UHPC內(nèi)的傳輸，且氯離子擴(kuò)散系數(shù)隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加先減小后增大。然而，目前研究人員主要集中于自然氯鹽浸泡、干濕循環(huán)及凍融循環(huán)作用下的UHPC氯離子傳輸研究，而實(shí)際海工環(huán)境下存在深海區(qū)，例如跨海大橋橋墩、海底沉管所處的環(huán)境，靜水壓力作用會(huì)加快氯離子在混凝土內(nèi)部的傳輸。馬志鳴等[10]和趙彥迪[11]對(duì)普通混凝土進(jìn)行長(zhǎng)期滲透性試驗(yàn)，研究表明，氯離子的滲透深度和含量隨著靜水壓力作用時(shí)間的增長(zhǎng)而增加。然而，關(guān)于靜水壓力作用下氯離子在UHPC中的傳輸行為鮮有研究報(bào)道。

本文通過(guò)氮?dú)馕矫摳皆囼?yàn)分析不同鋼纖維體積摻量和礦物摻合料摻量對(duì)UHPC孔隙結(jié)構(gòu)的影響，利用壓力滲透儀探究UHPC在不同靜水壓力作用下的氯離子分布情況，并通過(guò)Fick第二定律擬合得到表觀氯離子擴(kuò)散系數(shù)。同時(shí)，分析了外滲作用下自由氯離子和總氯離子的關(guān)系以及UHPC對(duì)氯離子的結(jié)合能力，最后結(jié)合SEM和EDS來(lái)分析UHPC微觀結(jié)構(gòu)的變化。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 原材料

水泥為海螺牌硅酸鹽水泥P·Ⅱ 52.5；硅灰由西寧有限公司提供，粒徑為0.1～0.2 μm；石灰石粉由福建瑞森新建材有限公司提供；F級(jí)低鈣粉煤灰和礦渣由福州市鴻生建材有限公司提供；材料物理性能如表1所示；石英砂細(xì)度模數(shù)為2.51，表觀密度為2 591 kg/m3；聚羧酸型高效減水劑(科之杰新材料集團(tuán)有限公司，減水率為40%)；鋼纖維由上海真強(qiáng)公司提供，尺寸為直徑0.2 mm、長(zhǎng)度13 mm；拌合水為去離子水。

表1 原材料主要物理性能Table 1 Main physical properties of raw materials

1.2 制備與養(yǎng)護(hù)

基于文獻(xiàn)[12-13]設(shè)計(jì)UHPC配合比，具體如表2所示，其中U-FA50、U-FA100、U-SL50和U-SL100分別指的是分別用粉煤灰和礦渣取代基準(zhǔn)配合比U中50%和100%體積的石灰石粉。根據(jù)配合比設(shè)計(jì)制備UHPC。試件分別為上底直徑175 mm、下底直徑185 mm及高150 mm的圓臺(tái)體和40 mm×40 mm×160 mm長(zhǎng)方體，每組3個(gè)試件。攪拌成型后取部分漿體，采用迷你錐法測(cè)試流動(dòng)度[12]，測(cè)試結(jié)果如表3所示。澆筑成型的試件在24 h后拆模并放入蒸養(yǎng)箱中，每小時(shí)升溫15 ℃，直至90 ℃，持續(xù)3 d后再進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)(溫度為(20±2) ℃，相對(duì)濕度大于95%)。

表2 UHPC配合比Table 2 Mix proportion of UHPC

表3 UHPC不同配合比的流動(dòng)度Table 3 Fluidity of different mix proportion UHPC

1.3 試驗(yàn)方法

1.3.1 靜水壓力下氯鹽溶液滲透試驗(yàn)方法

參考《普通混凝土長(zhǎng)期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50082—2009)[14]中的抗水滲透試驗(yàn)方法，在養(yǎng)護(hù)至28 d時(shí)將試件由標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室中取出并清理試件表面。將鋼套筒放入烘箱內(nèi)持續(xù)加熱10 min，烘箱溫度設(shè)置為80 ℃；然后將試件側(cè)面均勻涂抹上石蠟，并在兩側(cè)套上牛皮筋。隨后借助壓力機(jī)將試件壓入鋼護(hù)筒中，使試件底面低于鋼護(hù)筒底面1 mm左右。待試件鋼套筒冷卻至室溫后，將帶鋼模的試件安裝在抗?jié)B儀上進(jìn)行試驗(yàn)。本試驗(yàn)采用改進(jìn)后的HP4.0-4型抗?jié)B儀，溶液采用去離子水配制的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3.5%的NaCl溶液。設(shè)置的靜水壓力分別為0 MPa、0.5 MPa、1.5 MPa和2 MPa，試驗(yàn)持續(xù)時(shí)間為28 d。

1.3.2 氮吸附和脫附試驗(yàn)

在28 d齡期時(shí)，將長(zhǎng)方體試件破碎并取粒徑大小約3 mm的顆粒作為樣品，測(cè)試前將樣品放入50 ℃的真空干燥箱中干燥24 h。通過(guò)Micromeritics ASAP2460比表面積及孔隙度分析儀對(duì)UHPC硬化基體進(jìn)行介孔(2～50 nm)吸脫附試驗(yàn)，分析其孔徑分布特征。

1.3.3 自由氯離子含量的測(cè)定

參考文獻(xiàn)[15]進(jìn)行自由氯離子濃度和總氯離子濃度測(cè)定。滲透試驗(yàn)結(jié)束后，將試件從鋼模中脫出，利用混凝土精密磨粉機(jī)(精度0.5 mm)沿滲透方向逐層磨粉，每一層厚度為1 mm。稱(chēng)取干燥、冷卻后的粉末1 g放入大口塑料瓶中，注入50 mL去離子水，采用磁力攪拌器劇烈攪拌10 min后繼續(xù)浸泡24 h。最后吸取溶液1 mL并采用梅特勒G20電位滴定儀測(cè)定溶液的氯離子濃度，滴定溶液為0.01 mol/L的硝酸銀溶液。自由氯離子含量Cf通過(guò)式(1)進(jìn)行計(jì)算。

Cf=50×V×35.45×0.011 000×1

(1)

式中：V為滴定的溶液體積，mL；Cf為氯離子含量,%；50為溶液體積，mL；0.01為硝酸鹽溶液濃度，mol/L；1為粉末質(zhì)量,g。

1.3.4 總氯離子含量的測(cè)定

取2 g粉末置于燒杯中，加入20 mL的稀硝酸并充分?jǐn)嚢?，然后加熱至剛剛沸騰，冷卻后將溶液倒在濾紙上，用蒸餾水清洗燒杯和濾紙，將過(guò)濾溶液總體積調(diào)至50 mL。最后吸取1 mL濾液進(jìn)行電位滴定，則總氯離子含量Ct也可以通過(guò)式(1)進(jìn)行計(jì)算。

1.3.5 電鏡掃描測(cè)試試驗(yàn)

分別在靜水壓力滲透試驗(yàn)前后，對(duì)每組配合比中的一個(gè)圓餅試件進(jìn)行切割取樣，樣品大小為直徑10 mm、高度5 mm的圓餅試件，然后進(jìn)行噴金處理。通過(guò)FEI Quanta 250掃描電鏡觀察滲透面的微觀形貌，采用電子能譜(EDS)分析進(jìn)行線掃描并分析元素分布。

2 結(jié)果與討論

2.1 鋼纖維和不同礦物摻合料對(duì)UHPC孔結(jié)構(gòu)的影響

UHPC孔結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，在氮?dú)馕胶兔摳皆囼?yàn)中容易出現(xiàn)拉伸強(qiáng)度效應(yīng)(tensile strength effect, TSE)[16]，導(dǎo)致回滯曲線在相對(duì)壓力約為0.45時(shí)閉合，已有文獻(xiàn)[17]表明，氮?dú)馕胶兔摳皆囼?yàn)中采用脫附支數(shù)據(jù)擬合容易在4 nm孔徑左右出現(xiàn)“假峰”，因此本文采用Barret-Joyner-Halenda孔徑分析法(BJH)吸附支數(shù)據(jù)進(jìn)行分析。圖1為不同鋼纖維摻量對(duì)UHPC孔徑分布和累計(jì)孔體積的影響。從圖1(a)可以看出，基準(zhǔn)組U在2～3 nm間出現(xiàn)峰值，而U-steel 1%和U-steel 2%在3～6 nm出現(xiàn)若干個(gè)峰值，這可能是因?yàn)殇摾w維增強(qiáng)了細(xì)孔之間的連接，吸附了更多的氮?dú)?，影響了孔徑的分布[18]。而孔徑大小超過(guò)10 nm時(shí)，孔隙體積與基準(zhǔn)組U相似，這表明鋼纖維只影響了2～10 nm孔徑之間的連接通道，對(duì)于10 nm以上的孔徑基本沒(méi)有影響。從圖1(b)可以看出，鋼纖維的摻入增大了總孔隙體積，同時(shí)發(fā)現(xiàn)，體積摻量為1%和2%時(shí)UHPC的孔隙率區(qū)別不大，這可能是因?yàn)殇摾w維體積變化不大，差異性并不明顯。

圖1 不同鋼纖維摻量對(duì)UHPC的BJH吸附支曲線的影響Fig.1 Effect of steel fiber content on BJH adsorption curves of UHPC

圖2分別為不同礦渣和粉煤灰摻量對(duì)孔徑分布和累計(jì)孔體積的影響。對(duì)于礦渣組，由圖2(a)可以看出，U-SL50除了在孔徑2 nm的分布數(shù)量均小于基準(zhǔn)組U，而U-SL100除了在孔徑2～6 nm的分布數(shù)量略高于基準(zhǔn)組U，其他孔徑范圍的分布與U-SL50基本一致。從圖2(b)可以看出，礦渣組的累計(jì)孔體積均小于基準(zhǔn)組U，且U-SL100略高于U-SL50。結(jié)合圖2(a)和(b)的結(jié)果可以表明，礦渣摻量越多，趨于微孔的數(shù)量增多，但這并不意味著起到細(xì)化孔徑的作用，反而是略微增大了基體孔隙率。從總體上看，礦渣的摻入能夠降低孔隙率，但對(duì)介孔的分布影響不大。

對(duì)于粉煤灰組，從圖2(c)可以觀察到，U-FA50在孔徑3～6 nm的分布數(shù)量略高于基準(zhǔn)組U，但在總體上基本一致，從圖2(d)中也可看出U-FA50的累計(jì)孔體積均小于基準(zhǔn)組U，這說(shuō)明適量摻入粉煤灰能夠進(jìn)一步細(xì)化介孔孔徑，降低孔隙率。然而U-FA100的孔徑分布圖中峰值主要出現(xiàn)在3～6 nm，除1～3 nm,其對(duì)應(yīng)的孔徑數(shù)量均高于基準(zhǔn)組U和U-FA50，與此同時(shí),累積孔體積也明顯增長(zhǎng)，這說(shuō)明在蒸養(yǎng)3 d,標(biāo)養(yǎng)至28 d時(shí)，摻入過(guò)量粉煤灰會(huì)導(dǎo)致細(xì)小孔徑數(shù)量增多，增大總孔隙率，這是由于粉煤灰的減水效應(yīng)比石灰石粉差，過(guò)多摻量的粉煤灰替代石灰石粉后(如U-FA100)基體的流動(dòng)性有所降低，基體較黏，如表3所示。因此，在同樣的澆筑環(huán)境和振搗條件下，基體中仍有部分?jǐn)嚢璁a(chǎn)生的氣泡未及時(shí)排出。

2.2 鋼纖維和不同礦物摻合料對(duì)UHPC內(nèi)部氯離子傳輸行為的影響

2.2.1 自由氯離子濃度分布

圖3為鋼纖維體積摻量為0%、1%和2%的UHPC分別在靜水壓力為0 MPa、0.5 MPa、1 MPa和2 MPa作用30 d下的自由氯離子濃度曲線。由圖可以看出，同一靜水壓力作用下，鋼纖維摻量從0%增加到2%，同一深度的自由氯離子濃度逐漸增大，這可能是因?yàn)殇摾w維的摻入增大了基體的孔隙體積，以至于滲流速度增大。有學(xué)者[19]認(rèn)為鋼纖維的摻入偏離了集料的緊密堆積，導(dǎo)致水的滲透性增大。同時(shí)，隨著靜水壓力的增大，所有試件的表層自由氯離子濃度也有所提高，但滲透深度增大不明顯。在本文試驗(yàn)最大靜水壓力2 MPa作用30 d下，鋼纖維體積摻量達(dá)2%時(shí)自由氯離子的滲透深度僅達(dá)到3.5 mm左右，這主要是因?yàn)閁HPC基體致密的孔隙結(jié)構(gòu)極大程度上阻礙了氯離子的傳輸。

圖3 不同鋼纖維摻量的UHPC在不同靜水壓力下的自由氯離子分布Fig.3 Free chloride ion distribution of UHPC with different steel fiber content under different hydrostatic pressure

圖4為不同礦物摻合料的UHPC分別在靜水壓力為0 MPa、0.5 MPa、1 MPa和2 MPa作用30 d下的自由氯離子濃度分布情況?？傮w上看，隨著靜水壓力的增大，表層自由氯離子濃度增大，其中礦渣組的自由氯離子濃度均低于基準(zhǔn)組和粉煤灰組。對(duì)于礦渣組，同一靜水壓力作用下U-SL50和U-SL100的同一深度下自由氯離子含量差異不大，相比基準(zhǔn)組U均有所降低。這可能一方面是因?yàn)榈V渣摻入后增加了體系中鋁相的含量，吸附了部分氯離子[20]，另一方面是礦渣在水化后期的火山灰反應(yīng)進(jìn)一步降低了孔隙率[12]，從而降低氯離子在UHPC中的傳輸速度。對(duì)于粉煤灰組，同一深度下的自由氯離子濃度中，U-FA50的濃度值最低，而U-FA100與基準(zhǔn)組U相比略微增加，主要原因一方面可能是粉煤灰的摻入可以提高氯離子吸附能力[21]，另一方面，適量的粉煤灰能夠細(xì)化混凝土孔隙，而粉煤灰摻量過(guò)高會(huì)降低基體流動(dòng)性，易產(chǎn)生氣孔，使孔隙率增大，抗氯離子滲透性減小。

圖4 不同礦渣和粉煤灰摻量的UHPC在不同靜水壓力下的自由氯離子分布Fig.4 Free chloride ion distribution of UHPC with different slag and fly ash content under different hydrostatic pressure

需指出的是，在0～1 MPa靜水壓力作用下，在2.5 mm處的自由氯離子濃度幾乎為0%，而在2 MPa作用下，該處的自由氯離子含量的增幅較為明顯，這表明UHPC中存在一個(gè)臨界靜水壓力能夠促進(jìn)氯離子的滲透。

2.2.2 氯離子表觀擴(kuò)散系數(shù)

早在19世紀(jì)，F(xiàn)ick就已提出菲克第二定律，用于計(jì)算某一深處的擴(kuò)散介質(zhì)濃度和時(shí)間的關(guān)系，根據(jù)Fick第二定律則可獲得氯離子在混凝土中擴(kuò)散的方程[22]。

C(x,t)=Cs-(Cs-C0)erf(x4Dt)

(2)

式中：C(x,t)為某一時(shí)刻在某一深度下的氯離子濃度；Cs為表面氯離子濃度；C0為初始濃度；D為表觀氯離子擴(kuò)散系數(shù)；erf為高斯誤差函數(shù)；x為擴(kuò)散深度；t為擴(kuò)散時(shí)間。

本文通過(guò)Fick第二定律對(duì)不同深度-自由氯離子濃度分布進(jìn)行擬合，擬合得到的表觀氯離子擴(kuò)散系數(shù)如圖5所示?？傮w上看，隨著靜水壓力的增大，表觀氯離子擴(kuò)散系數(shù)均有明顯提升，說(shuō)明在靜水壓力作用下氯離子在UHPC中的傳輸速度加快。從鋼纖維組中可以看出，同一靜水壓力作用下，UHPC的表觀擴(kuò)散系數(shù)會(huì)隨著鋼纖維體積摻量的增大而增大。特別在靜水壓力超過(guò)1 MPa之后，傳輸速率明顯增大。其中在2 MPa作用下，U-steel 1%和U-steel 2%的表觀氯離子擴(kuò)散系數(shù)相比基準(zhǔn)組U分別增大了46.3%和89.7%。從礦渣組中可以看出，無(wú)論是礦渣摻量為50%還是100%，其氯離子表觀擴(kuò)散系數(shù)比基準(zhǔn)組U部分有所降低，在2 MPa作用下分別下降14.8%和12.0%，二者總體差異不大，這表明礦渣的摻入能有效降低氯離子傳輸速度，但隨著摻量的提高，對(duì)氯離子傳輸?shù)囊种谱饔貌⒉幻黠@。從粉煤灰組中可以看出，在不同靜水壓力作用下，粉煤灰摻量達(dá)到50%時(shí)，氯離子表觀擴(kuò)散系數(shù)相比基準(zhǔn)組U部分有所減小，減幅最高達(dá)12.0%；而摻量達(dá)到100%時(shí)增大顯著，和基準(zhǔn)組U相比，增幅最高達(dá)35.08%。即粉煤灰摻量從0%～100%變化時(shí)，UHPC的氯離子表觀擴(kuò)散系數(shù)基本呈現(xiàn)先減小后增大的趨勢(shì)，增大的主要原因可能是摻入過(guò)量的粉煤灰，UHPC細(xì)小孔徑數(shù)量增多，形成更多的氯離子傳輸通道，如圖2(c)所示。

圖5 UHPC表觀氯離子擴(kuò)散系數(shù)Fig.5 UHPC apparent chloride diffusion coefficient

2.2.3 自由氯離子和總氯離子濃度關(guān)系

圖6為靜水壓力作用下UHPC表層自由氯離子濃度和總氯離子關(guān)系的擬合曲線?？傮w上可以看出，自由氯離子含量隨著總氯離子含量的增大而增大，兩者之間呈線性關(guān)系，這與普通混凝土的結(jié)果一致[23-25]，擬合結(jié)果較為吻合，相關(guān)系數(shù)(R2)均在0.97以上。與基準(zhǔn)組U相比，各組總氯離子含量最大值沒(méi)有太大差異，這主要是因?yàn)閁HPC基體孔隙率較低，滲透的氯離子含量有限。但在總氯離子含量相同時(shí)，各組自由氯離子含量有所不同，這是由于基體對(duì)氯離子的結(jié)合效應(yīng)不同。

P=Ct-CfCt

(3)

式中：P為氯離子結(jié)合率，%；Ct為總氯離子含量，%；Cf為自由氯離子含量，%。

由圖6擬合得到自由氯離子和總氯離子的關(guān)系，通過(guò)式(3)可計(jì)算得到氯離子結(jié)合率，結(jié)果如圖7所示。由圖可以看出，鋼纖維的摻入大大降低了氯離子結(jié)合能力，相比基準(zhǔn)組U，U-Steel 1%和U-Steel 2%分別降低了54.09%和60.38%，這可能是因?yàn)槁懵对诒砻娴匿摾w維出現(xiàn)銹蝕。根據(jù)吸附理論[26]，吸附量與吸附質(zhì)含量密切相關(guān)，鋼纖維本身不會(huì)化學(xué)固化或者物理吸附氯離子，而隨著銹蝕面積增大，減少了基體的吸附面積，從而降低吸附量。對(duì)于礦渣組，氯離子結(jié)合能力隨著礦渣摻量增加而增大，這也與已有的研究[26]相符，主要是因?yàn)樵黾恿梭w系中鋁相的含量。粉煤灰組與礦渣組有相似的結(jié)果，值得注意的是，粉煤灰組中U-FA100的氯離子結(jié)合率達(dá)到46.29%，相比基準(zhǔn)組U提高85.61%，一方面是因?yàn)榕c相對(duì)惰性的石灰石粉相比，粉煤灰具有火山灰活性，內(nèi)部含有較高含量的氧化鋁，大幅提升氯離子的化學(xué)結(jié)合能力[27-28]；另一方面可能是由于U-FA100的孔隙率更大，增大了孔隙壁接觸氯離子的概率，提高了氯離子物理結(jié)合能力[29]。

圖6 UHPC總氯離子和自由氯離子含量的關(guān)系Fig.6 Relationship between the content of freeand total chloride ions of UHPC

圖7 UHPC氯離子結(jié)合能力Fig.7 Chloride binding capacity of UHPC

2.3 UHPC微觀形貌

UHPC的SEM/EDS線掃描如圖8和圖9所示。圖8(a)為基準(zhǔn)組UHPC的表面形貌，可以看出表面較為平整，孔洞較少；圖8(b)為U-SL100的形貌，表面十分平整，基本沒(méi)有較大孔洞；而圖8(c)所示的U-FA100中，可以明顯觀察到有較多大小不一孔洞，為氯離子傳輸提供了通道，這也是U-FA100的表觀氯離子擴(kuò)散系數(shù)相比其他組更大的直接原因。圖9為摻有2%鋼纖維UHPC在氯離子侵蝕前后的對(duì)比，圖中中間部分為鋼纖維，兩側(cè)為UHPC基體。由圖9(a)可以看出，侵蝕前鋼纖維表面平整，與基體的界面處較為緊密。侵蝕后結(jié)果如圖9(b)所示，可以看到鋼纖維表面十分粗糙，且與基體之間的界面有明顯的貫穿裂縫，這表明UHPC表面的銹蝕跡象明顯，但僅僅局限于鋼纖維周?chē)⑽葱纬射摾w維之間的裂縫。圖9(b)中箭頭為EDS的掃描路徑，可以看出經(jīng)過(guò)鋼纖維表面時(shí)氧和鐵元素信號(hào)突增，這表明了銹蝕產(chǎn)物中含有鐵的氧化物。需指出的是，氯元素信號(hào)在鋼纖維表面的信號(hào)相比UHPC基體更強(qiáng)，這說(shuō)明氯離子較多聚集在鋼筋表面，這與摻有鋼纖維的UHPC表現(xiàn)出更低氯離子結(jié)合率結(jié)果一致。

圖9 含鋼纖維的UHPC侵蝕前后對(duì)比Fig.9 Comparison of UHPC with steel fiber before and after erosion

3 結(jié) 論

(1)超高性能混凝土(UHPC)中鋼纖維的摻入增大了其總孔隙體積，鋼纖維體積摻量為1%和2%時(shí)UHPC的孔隙率區(qū)別不大；礦渣的摻入能夠降低孔隙率，但對(duì)介孔的分布影響不大；在蒸養(yǎng)3 d,標(biāo)養(yǎng)至28 d時(shí)，摻入過(guò)量粉煤灰會(huì)導(dǎo)致細(xì)小孔徑數(shù)量增多，增大總孔隙率。

(2)在靜水壓力作用下，滲透深度增加，同一深度下的氯離子含量也相應(yīng)增大，在2 MPa作用下較為顯著。表觀氯離子擴(kuò)散系數(shù)隨著靜水壓力增大而增大，摻入鋼纖維略微降低抗氯離子滲透性，而摻入礦渣和粉煤灰能夠提升抗氯離子滲透性。

(3)自由氯離子含量隨著總氯離子含量的增大而增大，兩者之間呈線性關(guān)系。鋼纖維的摻入降低了氯離子結(jié)合能力，主要是因?yàn)槁入x子聚集在鋼纖維表面，而能夠結(jié)合氯離子的UHPC基體面積減??；隨著礦渣和粉煤灰摻量的增大，氯離子結(jié)合率也有所提升，氯離子結(jié)合率最高可達(dá)到46.29%。