基于理論預(yù)測(cè)模型的盾構(gòu)同步注漿數(shù)字化施工

李 健 王穎軼 衛(wèi)俊杰

1. 中鐵十九局集團(tuán)軌道交通工程有限公司 北京 101399；2. 上海交通大學(xué)船舶海洋與建筑工程學(xué)院 上海 200240

強(qiáng)滲透富水地層盾構(gòu)隧道施工過(guò)程中，由于土體的穩(wěn)定性差，盾尾脫出后環(huán)狀空隙周邊土體極易產(chǎn)生局部坍落，使同步注漿效果難以計(jì)算和預(yù)測(cè)。同時(shí)，地下水滲流和對(duì)漿液的稀釋作用增加了漿液滲透擴(kuò)散的不確定性和施工質(zhì)量控制的難度，致使隧道結(jié)構(gòu)局部擠壓、錯(cuò)臺(tái)甚至管片破裂等嚴(yán)重質(zhì)量事故問(wèn)題頻發(fā)。人們結(jié)合工程建設(shè)需要，圍繞注漿滲透壓力、擴(kuò)散模式、管片受力、隧道結(jié)構(gòu)上浮及控制等進(jìn)行了大量有價(jià)值的研究[1-3]，但由于工程地質(zhì)因素和施工條件的復(fù)雜性，研究結(jié)果難以滿足工程實(shí)際要求。近20年來(lái)，人們將數(shù)字化施工方法應(yīng)用于盾構(gòu)隧道工程，以現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)為主要技術(shù)手段，融合模型試驗(yàn)、數(shù)值模擬等方法，逐步建立了類(lèi)似于山嶺隧道信息化施工的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)反饋控制盾構(gòu)施工質(zhì)量的盾構(gòu)隧道信息化施工方法，一定程度上緩解了施工參數(shù)非確定性帶來(lái)的施工安全隱患[4-9]。但迄今的盾構(gòu)隧道數(shù)字化施工方法存在以下不足：施工前初始施工參數(shù)選取缺乏理論依據(jù)和科學(xué)預(yù)測(cè)方法；盾構(gòu)機(jī)本體占據(jù)了新拼裝隧道80～120 m的軸向空間，實(shí)際工程中，隧道內(nèi)不具備及時(shí)進(jìn)行底部上浮、凈空收斂、壁后充填狀態(tài)等參數(shù)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)的條件，無(wú)法實(shí)施管環(huán)拼裝完成后施工質(zhì)量控制效果的及時(shí)監(jiān)測(cè)和常規(guī)意義下的快速反饋施工。

本研究在建立盾構(gòu)同步注漿參數(shù)及其作用效果理論預(yù)測(cè)方法的基礎(chǔ)上，融合試推檢驗(yàn)和盾構(gòu)姿態(tài)數(shù)據(jù)、第三方位移監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)反饋優(yōu)化方法，建立適應(yīng)工程特點(diǎn)的盾構(gòu)隧道數(shù)字化施工及安全控制方法。采用事前理論預(yù)測(cè)有效避免單純工程類(lèi)比法存在的安全風(fēng)險(xiǎn)，采用試驗(yàn)檢驗(yàn)確保初選施工方法和參數(shù)的適用性。同時(shí)，融合盾構(gòu)姿態(tài)數(shù)據(jù)和擾動(dòng)位移第三方監(jiān)測(cè)結(jié)果反饋優(yōu)化后續(xù)施工方法和參數(shù)，最大限度減少工程監(jiān)測(cè)檢測(cè)工作量，有效降低工程成本。

1 數(shù)字化施工架構(gòu)及流程

根據(jù)盾構(gòu)隧道施工技術(shù)環(huán)節(jié)和工藝特點(diǎn)，數(shù)字化施工系統(tǒng)由工程設(shè)計(jì)和技術(shù)指標(biāo)解讀、注漿滲透理論預(yù)測(cè)模型、同步注漿初始參數(shù)比選與優(yōu)化、原位試驗(yàn)、基于試驗(yàn)結(jié)果的參數(shù)合理性評(píng)價(jià)、融合第三方檢測(cè)數(shù)據(jù)的后續(xù)工序快速反饋優(yōu)化等模塊和技術(shù)環(huán)節(jié)組成。數(shù)字化施工架構(gòu)及其邏輯關(guān)系如圖1所示。

圖1 數(shù)字化施工技術(shù)架構(gòu)及其邏輯關(guān)系概圖

如圖1所示，根據(jù)已知工程地質(zhì)條件及盾構(gòu)隧道設(shè)計(jì)技術(shù)資料，設(shè)定施工計(jì)劃、確定施工指標(biāo)體系，初選同步注漿方法和參數(shù)并預(yù)測(cè)注漿作用效果。同時(shí)，考慮盾構(gòu)同步注漿滲透特性及其作用效果的不確定性問(wèn)題，隨施工過(guò)程設(shè)置管片受力、隧道結(jié)構(gòu)收斂位移、同步注漿漿液擴(kuò)散及注漿充填效果、環(huán)境變化等監(jiān)測(cè)，獲得實(shí)時(shí)多源監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)。進(jìn)行系統(tǒng)性反饋分析和后續(xù)工藝、參數(shù)的合理性評(píng)價(jià)，并通過(guò)對(duì)后續(xù)工程及區(qū)域地質(zhì)參數(shù)的差異性評(píng)價(jià)，優(yōu)化完善后續(xù)施工方案及同步注漿參數(shù)。實(shí)現(xiàn)盾構(gòu)隧道工程設(shè)計(jì)、理論預(yù)測(cè)、施工、監(jiān)測(cè)反饋、后續(xù)工序優(yōu)化、風(fēng)險(xiǎn)預(yù)控等閉環(huán)施工管理。

根據(jù)本文數(shù)字化施工原理和技術(shù)特點(diǎn)，施工工藝流程包括主體技術(shù)環(huán)節(jié)控制下的宏觀工藝流程以及關(guān)鍵技術(shù)環(huán)節(jié)內(nèi)的具體實(shí)施流程。

1）數(shù)字化施工方法涵蓋盾構(gòu)隧道同步注漿的設(shè)計(jì)、參數(shù)選擇、施工、實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)、數(shù)據(jù)反饋分析、施工方法和參數(shù)合理性分析與優(yōu)化全過(guò)程。從宏觀層面上構(gòu)建施工方案初步比選、監(jiān)測(cè)反饋分析、擾動(dòng)位移時(shí)空效應(yīng)分析、施工方法及參數(shù)動(dòng)態(tài)優(yōu)化、三維可視化管理一體化閉環(huán)預(yù)控施工方法。

2）在施工方案及其參數(shù)初步比選階段，通過(guò)非牛頓流體在土體中的滲透特性的理論研究成果，初選同步注漿方法和參數(shù)并預(yù)測(cè)注漿作用效果，使施工組織設(shè)計(jì)方案更加科學(xué)和精準(zhǔn)。

3）管片安裝前，選擇典型位置管片預(yù)先安裝高精度壓力傳感器，獲得注漿施工過(guò)程漿液及土體對(duì)隧道結(jié)構(gòu)的作用力。管片拼裝完成后，安裝隧道結(jié)構(gòu)收斂位移實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)，獲得施工過(guò)程隧道收斂位移的實(shí)時(shí)信息。同步注漿漿液凝固后，采用全波場(chǎng)等無(wú)損檢測(cè)方法，沿隧道軸向典型位置設(shè)置測(cè)線進(jìn)行檢測(cè)，獲得漿液滲透距離、環(huán)形間隙充填狀態(tài)信息。

4）根據(jù)實(shí)測(cè)獲得的多源數(shù)據(jù)（充填狀態(tài)、漿液滲透狀態(tài)、管片受力分布狀態(tài)、隧道結(jié)構(gòu)收斂位移及其空間分布狀態(tài)），結(jié)合設(shè)計(jì)要求的技術(shù)指標(biāo)、施工參數(shù)，設(shè)定目標(biāo)控制函數(shù)，采用Nelder-Mead算法，對(duì)目標(biāo)函數(shù)進(jìn)行優(yōu)化計(jì)算，取得更加符合工程實(shí)際的優(yōu)化施工方案和技術(shù)參數(shù)。

5）實(shí)現(xiàn)基于理論預(yù)測(cè)、監(jiān)測(cè)檢測(cè)反饋分析、分時(shí)段工藝及參數(shù)優(yōu)化的閉環(huán)反饋數(shù)字化微擾動(dòng)同步注漿施工。

2 關(guān)鍵理論與技術(shù)方法

2.1 注漿滲透預(yù)測(cè)模型和方法

將同步注漿漿液視為非牛頓流體，根據(jù)非牛頓流體在土體中的滲透特性，對(duì)隧道任意斷面，沿任意θ方向取單位橫斷面積的表征流體柱狀結(jié)構(gòu)，柱狀結(jié)構(gòu)模型反映了土體空隙狀態(tài)分布、注漿漿液滲透等共同性能。假設(shè)：

① 模型結(jié)構(gòu)中存在n組滲流孔隙通道，其滲透流動(dòng)特性可簡(jiǎn)化為等效的單個(gè)滲流柱狀單元。

② 漿液在柱狀結(jié)構(gòu)模型中的塑性黏度、屈服應(yīng)力不受地層及施工因素影響。

③ 漿液與土體之間的剪應(yīng)力均勻分布。

④ 注漿影響區(qū)域內(nèi)土體可處理為各向同性介質(zhì)。

沿隧道徑向取一維局部坐標(biāo)S，建立同步注漿漿液滲透量計(jì)算模型如圖2[10]所示。

圖2 滲透注漿量計(jì)算模型

圖2中，How為地下水位與隧道軸心的高差，Pw(θ)為微元體所受的地下水壓力。

假定沿隧道軸向注漿滲透作用及漿液分布狀態(tài)相同，取單位長(zhǎng)度隧道為研究對(duì)象。過(guò)隧道軸心取極坐標(biāo)（ρ,θ）。同時(shí)，dθ為簡(jiǎn)便起見(jiàn)對(duì)應(yīng)于的虛擬滲流柱狀結(jié)構(gòu)取一維動(dòng)態(tài)坐標(biāo)S。

隧道斷面內(nèi)任意方向漿液滲透距離的理論解如式（1）所示[10]。

根據(jù)式（1），可以方便地分別計(jì)算出不同孔隙比土體、不同黏稠度漿液、不同注漿壓力等條件下漿液滲透擴(kuò)散距離，預(yù)測(cè)相應(yīng)模擬計(jì)算條件下漿液充填狀態(tài)、擾動(dòng)范圍及可能帶來(lái)的環(huán)境影響。

2.2 監(jiān)測(cè)與反饋優(yōu)化

考慮到盾構(gòu)管片壁后受力監(jiān)測(cè)難度較大、實(shí)施成本較高，本研究采用基于工程地質(zhì)及水文地質(zhì)條件的差異性選擇試驗(yàn)段設(shè)置監(jiān)測(cè)，以地層工程地質(zhì)和水文地質(zhì)條件相近時(shí)（差異性影響可以忽略不計(jì)），選取1個(gè)試驗(yàn)段布置監(jiān)測(cè)即可。當(dāng)后續(xù)工程及區(qū)域工程地質(zhì)參數(shù)差異性不能忽略時(shí)，重新考慮設(shè)置必要的監(jiān)測(cè)以獲得可靠的數(shù)據(jù)。監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)序列包括2個(gè)方面：隧道管片壁后受力、底板豎向位移、凈空收斂和充填狀態(tài)等隧道結(jié)構(gòu)風(fēng)險(xiǎn)控制參數(shù)；盾構(gòu)姿態(tài)和同步注漿壓力等施工參數(shù)。前者通過(guò)設(shè)置實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)獲得，后者主要通過(guò)盾構(gòu)及數(shù)據(jù)系統(tǒng)自動(dòng)讀取。

對(duì)非線性反饋分析中的誤差泛函求解極小化問(wèn)題，為了保證問(wèn)題的收斂或求解過(guò)程穩(wěn)定，以及提高收斂速度，需對(duì)迭代步長(zhǎng)和方向作出引導(dǎo)，稱(chēng)優(yōu)化。非線性?xún)?yōu)化算法本身無(wú)法判斷此極小是否就是反問(wèn)題的解，但卻能提供逼近真實(shí)值的解答。通常，優(yōu)化反演問(wèn)題可表示為式（2）：

即在一定的約束條件下，求解目標(biāo)函數(shù)最小值的問(wèn)題，式中，X＝[x1x2…xm]T，hi(X)和gj(X)分別是第i個(gè)等式和第j個(gè)不等式約束條件，m為待反演的參數(shù)個(gè)數(shù)。

對(duì)于盾構(gòu)隧道施工控制問(wèn)題，實(shí)質(zhì)是在技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范指標(biāo)約束條件下的施工參數(shù)反演優(yōu)化問(wèn)題。如上所述，本文將盾構(gòu)施工劃分為初期試驗(yàn)階段和后續(xù)推進(jìn)階段，分別采用差異性監(jiān)測(cè)反饋控制方法：試驗(yàn)階段采用隧道上浮位移、凈空收斂作為控制性指標(biāo)體系，融合盾構(gòu)姿態(tài)數(shù)據(jù)和同步注漿充填效果無(wú)損檢測(cè)數(shù)據(jù)實(shí)現(xiàn)數(shù)字化施工；后續(xù)推進(jìn)階段在場(chǎng)地?zé)o明顯差異性條件下，采用隧道上浮位移、凈空收斂和盾構(gòu)姿態(tài)數(shù)據(jù)作為控制性指標(biāo)，實(shí)時(shí)正常推進(jìn)狀態(tài)下的數(shù)字化施工。取指標(biāo)體系容許值分別為{[Ud],[Us], [Vij], [P(X)]}（分別為底板豎向位移、隧道凈空收斂、盾構(gòu)姿態(tài)偏差、充填狀態(tài)概率密度等容許值）。對(duì)應(yīng)于任意時(shí)間tk，定義相應(yīng)指標(biāo)的偏差函數(shù)為式（3）：

當(dāng)任意點(diǎn)監(jiān)測(cè)值大于容許值時(shí)，控制系統(tǒng)自動(dòng)給出預(yù)警提示。當(dāng)各監(jiān)測(cè)值小于相應(yīng)指標(biāo)容許值時(shí)，各力學(xué)參數(shù)取值在允許范圍內(nèi)，采用線性規(guī)劃法優(yōu)化施工參數(shù)（同步注漿壓力、注漿量、盾構(gòu)推進(jìn)速度等），即〔式（5）〕：

2.3 施工控制流程

綜上所述，基于理論預(yù)測(cè)模型的同步注漿數(shù)字化施工方法的核心是在盾構(gòu)隧道施工設(shè)計(jì)初步方案的基礎(chǔ)上，形成以理論預(yù)測(cè)、原位監(jiān)測(cè)反饋、基于監(jiān)測(cè)結(jié)果的同步注漿方法和技術(shù)參數(shù)比選優(yōu)化、后續(xù)施工效果的預(yù)測(cè)、三維實(shí)時(shí)可視化管理，施工方法和參數(shù)優(yōu)化等一體化閉環(huán)控制數(shù)字化同步注漿施工方法。根據(jù)上述數(shù)字化施工總體流程圖及相關(guān)子系統(tǒng)實(shí)施流程，實(shí)施過(guò)程中具體施工控制流程如圖3所示。

圖3 施工控制流程示意

3 工程示范應(yīng)用

3.1 工程概況

結(jié)合南通地鐵1號(hào)線工程，將研究成果示范性應(yīng)用于盤(pán)香路—太平路站區(qū)間隧道，隧道區(qū)間長(zhǎng)798.7 m，區(qū)段隧道左右線采用盾構(gòu)法施工，線間距為17 m。工程區(qū)域20.0 m深度范圍內(nèi)的土層分布為②粉砂夾黏質(zhì)粉土、③1粉砂夾砂質(zhì)粉土、③2粉砂、④1淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土、④2粉質(zhì)黏土夾粉砂、⑤1粉砂夾粉質(zhì)黏土、⑥粉砂，地質(zhì)及水文地質(zhì)復(fù)雜。

盾構(gòu)隧道基本參數(shù)和同步注漿漿液的技術(shù)性能指標(biāo)如下：盾構(gòu)隧道區(qū)間埋深15.8～20.6 m，盾構(gòu)外徑6 000 mm，管片厚度350 mm，管片寬度1 200 mm，同步注漿液密度≥18 kN/m3、泌水率≤5%、坍落度12～16 cm、20 h屈服強(qiáng)度0.8 kPa、7 d抗壓強(qiáng)度150 kPa、28 d抗壓強(qiáng)度1 000 kPa。

3.2 同步注漿參數(shù)的比選

根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)，依托工程的地質(zhì)條件和隧道埋深，合理的注漿壓力范圍為200～600 kPa。取注漿壓力200、300、400、500、600 kPa，利用式（1）計(jì)算獲得對(duì)應(yīng)注漿壓力條件下漿液滲透擴(kuò)散距離沿隧道斷面分布并作壓力參數(shù)合理性分析如圖4所示。

圖4 不同注漿壓力條件下漿液在隧道斷面分布狀態(tài)

圖4中橫坐標(biāo)為隧道斷面方位角，0位于隧道底部鉛錘方向并以逆時(shí)針?lè)较驗(yàn)檎?。自下而上曲線分別對(duì)應(yīng)200～600 kPa注漿壓力條件下漿液擴(kuò)散范圍。結(jié)果可見(jiàn)，任意注漿壓力條件下，漿液滲透擴(kuò)散距離的最大值位移隧道底部、最小值位于隧道頂部。對(duì)于本工程案例而言，當(dāng)注漿壓力為200 kPa時(shí)，隧道頂部漿液滲透距離約為1 m（圖中黑色圓點(diǎn)對(duì)應(yīng)值），如果存在其他不確定因素影響，注漿充填狀態(tài)將存在不密實(shí)或脫空風(fēng)險(xiǎn)；當(dāng)注漿壓力等于600 kPa時(shí)，隧道底部漿液擴(kuò)散距離將達(dá)到21.47 m（圖中紅色圓點(diǎn)對(duì)應(yīng)值），將造成漿液浪費(fèi)和隧道底部上浮位移增大。隧道斷面內(nèi)，合理的漿液滲透擴(kuò)散范圍如圖4中的灰色陰影區(qū)域所示。

因此，對(duì)于本工程而言，合理的注漿壓力應(yīng)控制在200～400 kPa范圍內(nèi)，以確保隧道頂部不產(chǎn)生脫空又能有效控制注漿量。

3.3 注漿效果監(jiān)測(cè)與評(píng)價(jià)

3.3.1 隧道結(jié)構(gòu)收斂位移監(jiān)測(cè)

試驗(yàn)段隧道內(nèi)部設(shè)置底板上浮及凈空收斂多點(diǎn)高精度激光監(jiān)測(cè)。具體為：盾構(gòu)出洞后，設(shè)置1個(gè)監(jiān)測(cè)試驗(yàn)段，此后每個(gè)工程地質(zhì)和水文地質(zhì)參數(shù)差異顯著的區(qū)間分別設(shè)置1個(gè)監(jiān)測(cè)區(qū)間；監(jiān)測(cè)區(qū)間內(nèi)每管環(huán)設(shè)置1個(gè)監(jiān)測(cè)斷面，斷面內(nèi)測(cè)點(diǎn)可采用頂部和兩幫布置（圖5）。

圖5 隧道變形監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置示意

3.3.2 同步注漿漿液滲透及分布狀態(tài)檢測(cè)

為了檢驗(yàn)初始注漿參數(shù)取值的合理性，盾構(gòu)推進(jìn)及注漿過(guò)程，沿隧道盾構(gòu)隧道斷面每30°方位設(shè)置物理探測(cè)（探地雷達(dá)或超聲波或全波場(chǎng)）測(cè)線，實(shí)時(shí)探測(cè)注漿漿液的滲透狀態(tài)（滲流特性、滲透深度、加固區(qū)域空間分布等）。測(cè)區(qū)及測(cè)線布置如圖6所示。

圖6 注漿狀態(tài)檢測(cè)示例

3.3.3 基于監(jiān)測(cè)結(jié)果的參數(shù)調(diào)整與優(yōu)化

因工程試驗(yàn)段緊靠盾構(gòu)工作井，為避免滲漏漿及加固體失穩(wěn)風(fēng)險(xiǎn)，采用初步注漿壓力60 kPa。隨盾構(gòu)推進(jìn)，實(shí)測(cè)獲得隧道底部上浮位移和凈空收斂位移如圖7所示。

圖7位移監(jiān)測(cè)結(jié)果顯示，設(shè)定的注漿壓力和施工條件下，隧道凈空收斂控制在5.48～5.51 mm范圍內(nèi)；隧道底板上浮位移在12.80～14.00 mm之間。僅從隧道結(jié)構(gòu)位移控制效果看，60 kPa的同步注漿壓力總體可行。

圖7 注漿作用下測(cè)點(diǎn)位移分布

為考察隧道管片壁后注漿充填狀態(tài)，取3號(hào)測(cè)線全波場(chǎng)無(wú)損探測(cè)結(jié)果如圖8所示。

圖8 基于波形特征的充填程度及其空間定位

圖8結(jié)果顯示，隧道頂部一定程度上存在充填不密實(shí)狀態(tài)和局部脫空的現(xiàn)象，對(duì)隧道結(jié)構(gòu)的后期穩(wěn)定性存在風(fēng)險(xiǎn)隱患。

3.4 基于監(jiān)測(cè)結(jié)果的注漿參數(shù)調(diào)整

根據(jù)圖8所示的隧道同步注漿充填狀態(tài)判斷，60 kPa的注漿壓力無(wú)法保證隧道注漿充填效果。同時(shí)，考慮圖4所示理論預(yù)測(cè)的合理注漿壓力范圍，對(duì)試驗(yàn)段后續(xù)隧道同步注漿壓力作相應(yīng)優(yōu)化調(diào)整，如圖9所示。

圖9 盾構(gòu)施工同步注漿壓力調(diào)整

圖中，1—32環(huán)為試驗(yàn)段，33—40環(huán)為注漿壓力調(diào)整段，40環(huán)以后為注漿壓力調(diào)整后正常施工段。灰色陰影部分為按圖4所示理論計(jì)算合理壓力范圍。調(diào)整后的同步注漿壓力至280 kPa左右（圖中點(diǎn)線所示的管片環(huán)號(hào)40—100環(huán)）。參數(shù)調(diào)整后第三方監(jiān)測(cè)結(jié)果顯示，隧道底板上浮小于15 mm、收斂小于6 mm、相應(yīng)注漿量約為140%，取得了良好的壁后充填和擾動(dòng)位移控制效果。

4 結(jié)語(yǔ)

本文融合試推檢驗(yàn)和盾構(gòu)姿態(tài)數(shù)據(jù)、第三方位移監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)反饋優(yōu)化方法，建立適應(yīng)工程特點(diǎn)的盾構(gòu)隧道數(shù)字化施工及安全控制方法并在南通地鐵工程中示范應(yīng)用，取得良好的技術(shù)效果。

1）采用事前理論預(yù)測(cè)可在工程技術(shù)指標(biāo)控制下，計(jì)算獲得盾構(gòu)同步注漿初始參數(shù)，有效避免單純工程類(lèi)比法存在的安全風(fēng)險(xiǎn)。

2）考慮盾構(gòu)隧道施工過(guò)程無(wú)法及時(shí)設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)變形監(jiān)測(cè)的特點(diǎn)，采用設(shè)置試驗(yàn)段的方法，確保初選施工方法和參數(shù)的適用性。

3）工程實(shí)踐表明，對(duì)于一定的漿液參數(shù)和工程條件下，注漿壓力存在對(duì)應(yīng)的合理取值區(qū)間，小于該區(qū)間的注漿壓力將存在盾尾環(huán)狀空隙充填缺陷和隧道長(zhǎng)期穩(wěn)定的風(fēng)險(xiǎn)隱患；大于該區(qū)間注漿壓力太多容易誘發(fā)地面冒漿和周邊環(huán)境的損害。

4）本文建立的基于理論預(yù)測(cè)模型、現(xiàn)場(chǎng)試推并融合工程類(lèi)比的數(shù)字化施工方法，可獲得較高精度的初始施工參數(shù)，有效把控施工參數(shù)的適用性，并依據(jù)工程及地質(zhì)條件差異性的類(lèi)比有效預(yù)控后續(xù)工序的技術(shù)風(fēng)險(xiǎn)。