地震和降雨條件下黃土高填方邊坡穩(wěn)定性分析

袁中夏, 李德鵬, 葉帥華*

(1. 蘭州理工大學(xué) 甘肅省土木工程防災(zāi)減災(zāi)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 甘肅 蘭州 730050; 2. 蘭州理工大學(xué) 西部土木工程防災(zāi)減災(zāi)教育部工程研究中心, 甘肅 蘭州 730050)

隨著經(jīng)濟(jì)發(fā)展,西部地區(qū)高等級(jí)公路和鐵路建設(shè)項(xiàng)目中經(jīng)常會(huì)遇到黃土高填方邊坡.黃土高填方邊坡失穩(wěn)破壞會(huì)造成嚴(yán)重經(jīng)濟(jì)損失和人員傷亡.因此對(duì)于正在使用的黃土高填方邊坡穩(wěn)定性研究具有重要現(xiàn)實(shí)意義.通常邊坡失穩(wěn)是由于地震和降雨作用引起的,因此有必要研究地震和降雨入滲對(duì)三維黃土高填方邊坡穩(wěn)定性的影響,該研究將為黃土高填方邊坡研究提供參考.

目前,有關(guān)地震對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響研究已經(jīng)有了進(jìn)展.劉漢龍等[1]提出用最小平均安全性系數(shù)對(duì)地震作用邊坡穩(wěn)定性進(jìn)行評(píng)價(jià).劉春玲等[2]通過FLAC3D對(duì)地震作用下某邊坡穩(wěn)定性進(jìn)行了分析.祁生文等[3]認(rèn)為地震作用下邊坡失穩(wěn)是由于超靜孔隙水壓力迅速增大、累積作用以及地震慣性力作用造成.徐光興等[4]分析了邊坡地震響應(yīng)規(guī)律與地震動(dòng)力參數(shù)對(duì)邊坡的影響.王蘭民等[5]通過試驗(yàn)對(duì)地震和降雨耦合作用下邊坡穩(wěn)定性進(jìn)行了研究.

許多學(xué)者[6-9]一致認(rèn)為降雨入滲引起土體性質(zhì)發(fā)生改變,從而使得邊坡的穩(wěn)定性受到影響.Zeng等[8]認(rèn)為瞬態(tài)飽和區(qū)的形成和擴(kuò)展與降雨強(qiáng)度和降雨時(shí)間有關(guān).林鴻州等[9]發(fā)現(xiàn)強(qiáng)降雨易使邊坡產(chǎn)生流滑破壞且沖蝕現(xiàn)象較為明顯,低降雨易引起邊坡深層土體孔隙水壓力增大.

關(guān)于降雨入滲對(duì)邊坡穩(wěn)定性計(jì)算方法的研究也有了一定的進(jìn)展.Liu等[10]根據(jù)強(qiáng)度折減原理,建立了有關(guān)邊坡降雨入滲的計(jì)算模型,并采用FLAC3D軟件對(duì)邊坡穩(wěn)定性進(jìn)行分析.結(jié)果表明,降雨入滲條件下當(dāng)邊坡的初始含水量不同時(shí),邊坡穩(wěn)定時(shí)間較短.陳善雄等[11]提出了一種分析邊坡穩(wěn)定性的計(jì)算方法,該函數(shù)假設(shè)土的抗剪強(qiáng)度是飽和度,并考慮土坡在降雨時(shí)的含水率為分布變化場(chǎng).劉子振等[12]根據(jù)極限平衡條分法,在考慮非飽和黏土滲流力和基質(zhì)吸力的情況下,得到了降雨條件下黏土邊坡飽和與非飽和滲流的安全性計(jì)算公式.李紹紅等[13]通過建立多種類型降雨的表達(dá)式,根據(jù)無限邊坡模型和入滲理論,提出了不同降雨類型下基巖型淺層邊坡穩(wěn)定性分析方法.

目前,雖然地震和降雨入滲對(duì)高填方邊坡穩(wěn)定性影響的研究有一定發(fā)展,但有關(guān)三維條件下地震和降雨入滲對(duì)正在使用的黃土高填方邊坡穩(wěn)定性影響的研究鮮有報(bào)道.本文以正在使用的黃土高填方邊坡為背景,研究了地震作用、降雨入滲條件對(duì)黃土高填方邊坡以及地震后不同工況下降雨入滲對(duì)黃土高填方邊坡的影響.通過分析地震條件下高填方邊坡土體位移時(shí)程和加速度功率頻譜,降雨入滲條件下高填方邊坡土體吸力、有效應(yīng)力,以及地震后不同工況降雨條件下高填方邊坡安全性,對(duì)地震和降雨條件下黃土高填方邊坡穩(wěn)定性進(jìn)行了研究.

1 模型建立

1.1 工程背景

本文以隴南東江新區(qū)外環(huán)路K0+720標(biāo)段正在使用的邊坡工程為背景,對(duì)降雨入滲條件下黃土高填方邊坡的穩(wěn)定性進(jìn)行分析.土體參數(shù)見表1.

1.2 模型建立

模型參照實(shí)際工程進(jìn)行建立,土體參數(shù)均依據(jù)工程實(shí)際情況.土體材料采用摩爾庫倫本構(gòu)模型,非飽和土滲流行為采用Mualem-Van Gemuchten函數(shù).模型采用坡高為32 m的四級(jí)邊坡,每級(jí)坡高為8 m,邊坡寬度為20 m,每級(jí)坡率為1∶1,卸載平臺(tái)寬度取2 m.填筑體厚度約為9 m,填方體與地基處為高1 m、寬1 m的階梯.邊坡底下土體厚度為30 m,地下水位于坡腳下5 m處,在模型底部設(shè)置指定面位移.該黃土高填方邊坡三維模型如圖1所示.

圖1 邊坡三維有限元模型Fig.1 Three-dimensional finite element model of slope

為研究邊坡表層土體，在每級(jí)邊坡頂部、坡腳處設(shè)置監(jiān)測(cè)點(diǎn)a至監(jiān)測(cè)點(diǎn)e,為研究邊坡淺層土體,在每級(jí)邊坡頂部、坡腳下方3 m處設(shè)置監(jiān)測(cè)點(diǎn)f至監(jiān)測(cè)點(diǎn)j,為研究高填方邊坡頂部填方內(nèi)部土體在監(jiān)測(cè)點(diǎn)j下方5 m處設(shè)置監(jiān)測(cè)點(diǎn)k,為研究挖填交界面,設(shè)置監(jiān)測(cè)點(diǎn)l、監(jiān)測(cè)點(diǎn)m、監(jiān)測(cè)點(diǎn)n.該黃土高填方邊坡監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置如圖2所示.

圖2 監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置Fig.2 Layout of monitoring point

本文采用PLAXIS 3D進(jìn)行三維數(shù)值模擬,在模型計(jì)算過程中:地震采用地震動(dòng)力計(jì)算模型；降雨采用完全流固耦合模型；地震后降雨計(jì)算時(shí),首先對(duì)模型進(jìn)行地震動(dòng)力計(jì)算,然后在疊加地震動(dòng)力計(jì)算變形條件下通過完全流固耦合進(jìn)行滲流與變形耦合對(duì)不同降雨工況進(jìn)行計(jì)算,最后通過強(qiáng)度折減原理進(jìn)行安全性系數(shù)計(jì)算.

2 地震對(duì)黃土高填方邊坡的影響

2.1 地震動(dòng)力計(jì)算

在黃土高填方邊坡模型底部設(shè)置面荷載,土體阻尼比為0.1,輸入地震波為峰值加速度為0.3g時(shí)的El-Centro波,地震持續(xù)時(shí)間為30 s,峰值持時(shí)為2.14 s,將輸入地震加速度動(dòng)力乘子指定為面荷載x方向.地震加速度時(shí)程如圖3所示.

圖3 El-Centro波Fig.3 El Centro earthquake wave

2.2 邊坡位移時(shí)程

為研究地震作用下黃土高填方邊坡位移變化,對(duì)地震動(dòng)力作用下不同監(jiān)測(cè)點(diǎn)的位移時(shí)程進(jìn)行分析,計(jì)算結(jié)果如圖4所示.

圖4 位移時(shí)程圖

根據(jù)位移時(shí)程圖能夠看出,隨著動(dòng)力計(jì)算時(shí)間的推移,監(jiān)測(cè)點(diǎn)水平位移變化趨勢(shì)相同.地震作用前10 s,監(jiān)測(cè)點(diǎn)加速度方向?yàn)檎?隨著地震作用時(shí)間的持續(xù),監(jiān)測(cè)點(diǎn)加速度方向?yàn)樨?fù),到達(dá)25 s后監(jiān)測(cè)點(diǎn)加速度方向先為正后為負(fù).地震結(jié)束后監(jiān)測(cè)點(diǎn)a、監(jiān)測(cè)點(diǎn)k、監(jiān)測(cè)點(diǎn)l位移值為負(fù)值,其他監(jiān)測(cè)點(diǎn)位移值為正.這是由于地震作用,邊坡底部土體沿邊坡方向出現(xiàn)正向滑移,而邊坡頂部會(huì)由于底部土體的滑移向相反方向移動(dòng).

隨地震作用邊坡中部水平位移值基本相同,邊坡底部水平位移值存在差距.監(jiān)測(cè)點(diǎn)c、監(jiān)測(cè)點(diǎn)l、監(jiān)測(cè)點(diǎn)m基本位于同一水平面,其位移值變化隨地震動(dòng)力時(shí)間變化相似.監(jiān)測(cè)點(diǎn)e和監(jiān)測(cè)點(diǎn)n位于同一水平面,其位移值變化存在差異.這是由于地震作用使得邊坡土體應(yīng)力發(fā)生重新分布,導(dǎo)致邊坡底部出現(xiàn)塑性點(diǎn),從而影響邊坡底部土體位移變化.

地震作用條件下邊坡表面土體變形大于邊坡深層土體.監(jiān)測(cè)點(diǎn)a、監(jiān)測(cè)點(diǎn)c、監(jiān)測(cè)點(diǎn)e位移值的絕對(duì)值大于監(jiān)測(cè)點(diǎn)k、監(jiān)測(cè)點(diǎn)l、監(jiān)測(cè)點(diǎn)m和監(jiān)測(cè)點(diǎn)n位移值的絕對(duì)值.由此可得,地震作用對(duì)高填方邊坡填方體的表面土體影響較大.

2.3 加速度功率頻譜

通過監(jiān)測(cè)點(diǎn)a、監(jiān)測(cè)點(diǎn)k和監(jiān)測(cè)點(diǎn)l對(duì)高填方邊坡不同部位的加速度功率頻譜進(jìn)行分析,加速度功率頻譜如圖5所示.

圖5 加速度功率頻譜

通過快速傅里葉變換對(duì)地震加速度時(shí)程曲線進(jìn)行正交變換,可以得到加速度功率頻譜.隨著邊坡高程的增加,監(jiān)測(cè)點(diǎn)a、監(jiān)測(cè)點(diǎn)k、監(jiān)測(cè)點(diǎn)l在0～0.6 Hz范圍內(nèi)加速度功率在不斷減小.表明了土體對(duì)低頻能量具有放大作用,且隨高程增加該現(xiàn)象逐漸增強(qiáng)[4].

監(jiān)測(cè)點(diǎn)a的頻譜峰值為0.890 58 mm2/s3,監(jiān)測(cè)點(diǎn)k的頻譜峰值為0.505 49 mm2/s3,監(jiān)測(cè)點(diǎn)l頻譜峰值為0.463 62 mm2/s3.由此可得,土體阻尼使得地震能量隨邊坡高程的增加不斷衰減.

3 降雨對(duì)黃土高填方邊坡的影響

通過PLAXIS3D三維數(shù)值模擬軟件,分析降雨入滲引起黃土高填方多級(jí)邊坡土體吸力、有效應(yīng)力、滑移面、最小安全性系數(shù)的變化,參考書籍[14-15]中有關(guān)非飽和土的結(jié)論,研究降雨入滲對(duì)正在使用的黃土高填方邊坡穩(wěn)定性的影響.

3.1 完全流固耦合計(jì)算

完全滲流與應(yīng)力場(chǎng)耦合計(jì)算時(shí),邊坡頂部和坡面都會(huì)受到降雨影響.降雨入滲主要表現(xiàn)為豎直方向雨水的入滲和水平方向的徑流.降雨量由降雨時(shí)間與每日降雨量的函數(shù)進(jìn)行表述,且降雨作用方向?yàn)樨Q向.模型的x、y方向?yàn)榉ㄏ蚬潭?zmin方向?yàn)橥耆潭?zmax為自由約束條件.

PLAXIS3D采用Darcy滲流理論和Biot固結(jié)理論進(jìn)行完全流固耦合計(jì)算,假設(shè)土體骨架為線彈性體且基于小應(yīng)變理論.模型降雨條件為降雨速率為10 mm/h，持續(xù)降雨時(shí)間為5 d,計(jì)算時(shí)間選為12 d.初始情況設(shè)定為地下水位于坡腳下5 m且不發(fā)生改變,地下水位線以上土體為非飽和土.

3.2 降雨條件下邊坡穩(wěn)定性計(jì)算

邊坡安全性系數(shù)采用強(qiáng)度折減原理進(jìn)行計(jì)算.降雨入滲條件下非飽和土邊坡計(jì)算過程中,通過將土的內(nèi)摩擦角和粘聚力同時(shí)除以折減系數(shù),得到一組新的值并進(jìn)行有限元分析,同時(shí)內(nèi)摩擦角和粘聚力隨著降雨時(shí)間發(fā)生變化,最終計(jì)算直到邊坡發(fā)生崩塌時(shí)原有參數(shù)值和折減后參數(shù)值的比值即為邊坡的安全性系數(shù)[16].

3.3 吸力

邊坡土體吸力的變化將會(huì)改變土體抗剪強(qiáng)度,從而對(duì)邊坡穩(wěn)定性產(chǎn)生影響.因此,通過對(duì)降雨前黃土高填方邊坡與降雨速率為10 mm/h持續(xù)降雨5 d黃土高填方邊坡的土體吸力云圖進(jìn)行對(duì)比,研究降雨入滲條件對(duì)高填方邊坡穩(wěn)定性的影響.黃土高填方邊坡降雨前土體吸力云圖如圖6a所示,降雨5 d后高填方邊坡土體吸力云圖如圖6b所示.

圖6 邊坡土體吸力云圖Fig.6 Soil suction cloud before rainfall

高填方邊坡表層土體吸力在降雨結(jié)束后降低,并且隨著邊坡高程降低更加明顯.根據(jù)McQueen和Miller提出的水土特征曲線可知,隨著土體含水量增加,土體吸力不斷減小.同時(shí)有學(xué)者認(rèn)為降雨入滲條件下邊坡土體表層土體吸力降低,會(huì)使得表層土體強(qiáng)度迅速下降[17].

淺層土體吸力最大值升高,邊坡土體最小值均為0 kN/m2.計(jì)算得到降雨前,吸力最大值為370 kN/m2,位于坡頂處；吸力最小值為0 kN/m2,位于地下水位線以下.吸力隨坡高降低逐漸減小,并在地下水位線附近處達(dá)到0 kN/m2.降雨后,吸力最大值為436.3 kN/m2,較降雨前吸力最大值增長17.9%,最大值仍然位于坡頂；降雨后吸力最小值為0 kN/m2,較降雨前吸力不變,最小值仍然位于地下水位線以下.

對(duì)比降雨前與降雨后得知,降雨前深層土體吸力與降雨結(jié)束后深層土體吸力變化較小,地下水位線以上土體吸力依舊隨邊坡高程增加.降雨入滲條件引起邊坡形成暫態(tài)飽和區(qū),使得土體吸力出現(xiàn)局部增高的現(xiàn)象.由于雨水在浸潤峰上滲出速度較低,使得邊坡深層土體受降雨影響不大.根據(jù)土體材料特征、幾何邊界、環(huán)境影響等因素共同作用,邊坡土體吸力垂直分布隨深度不斷降低,在地下水位線以下均為0.

綜上所述,降雨入滲將引起邊坡表層土體吸力降低,淺層局部土體吸力增加.由此可得,為防止降雨入滲對(duì)黃土高填方邊坡穩(wěn)定性產(chǎn)生影響,必須做好邊坡防水和排水措施.

3.4 有效應(yīng)力

根據(jù)太沙基有效應(yīng)力原理,土體抗剪強(qiáng)度與法向有效應(yīng)力有關(guān).因此,通過對(duì)降雨速率為10 mm/h持續(xù)降雨5 d高填方邊坡的土體有效應(yīng)力進(jìn)行計(jì)算,選取監(jiān)測(cè)點(diǎn)a至監(jiān)測(cè)點(diǎn)j的土體有效應(yīng)力的數(shù)值進(jìn)行分析.降雨速率為10 mm/h持續(xù)降雨5 d土體有效應(yīng)力如圖7所示,土體有效應(yīng)力σxx、土體有效應(yīng)力σyy以及土體有效應(yīng)力σzz計(jì)算結(jié)果分別如圖7a～c所示.

圖7 降雨5 d土體有效應(yīng)力變化

以圖7a能夠看出,監(jiān)測(cè)點(diǎn)a至監(jiān)測(cè)點(diǎn)d土體有效應(yīng)力σxx在降雨結(jié)束后任然存在變化.這是由于非飽和土存在滯后作用,降雨入滲條件下土體含水量和土體吸力關(guān)系不是一一對(duì)應(yīng)的,因而產(chǎn)生這種現(xiàn)象.同時(shí),如圖7b所示的降雨5 d土體有效應(yīng)力σyy變化中監(jiān)測(cè)點(diǎn)a至監(jiān)測(cè)點(diǎn)d也能夠看出存在滯后現(xiàn)象,如圖7c所示的監(jiān)測(cè)點(diǎn)a至監(jiān)測(cè)點(diǎn)d也存在滯后現(xiàn)象.

如圖7所示，監(jiān)測(cè)點(diǎn)a至監(jiān)測(cè)點(diǎn)d變化較其它監(jiān)測(cè)點(diǎn)有效應(yīng)力變化明顯,且有效應(yīng)力絕對(duì)值隨時(shí)間的變化逐漸減小,變化速率逐漸降低.監(jiān)測(cè)點(diǎn)a至監(jiān)測(cè)點(diǎn)d依次位于第四級(jí)邊坡至第一級(jí)邊坡的頂部,由此可見降雨入滲對(duì)多級(jí)邊坡表層土體有效應(yīng)力影響明顯,而對(duì)多級(jí)邊坡淺層有效應(yīng)力影響較小.

如圖7c可知,監(jiān)測(cè)點(diǎn)a至監(jiān)測(cè)點(diǎn)e位于邊坡土體表層,該處有效應(yīng)力σzz絕對(duì)值隨邊坡高程增加而不斷減小,監(jiān)測(cè)點(diǎn)f至監(jiān)測(cè)點(diǎn)j位于邊坡淺層土體,該處有效應(yīng)力σzz絕對(duì)值隨坡高不斷增大.對(duì)比表層土體和淺層土體有效應(yīng)力σzz的變化情況,降雨入滲使邊坡表層土體有效應(yīng)力σzz絕對(duì)值明顯減小,使得邊坡表層土體容易發(fā)生破壞.

綜上所述,降雨入滲條件下黃土高填方土質(zhì)邊坡有效應(yīng)力存在滯后現(xiàn)象；降雨入滲對(duì)表層土體有效應(yīng)力影響明顯；邊坡表層土體有效應(yīng)力σzz絕對(duì)值隨坡高不斷增大.

4 地震后降雨穩(wěn)定性分析

地震過后通常伴隨著降雨的現(xiàn)象,地震后邊坡產(chǎn)生的變形及降雨入滲引起的淺層土體有效應(yīng)力減小,將會(huì)導(dǎo)致不同程度的自然災(zāi)害發(fā)生.通過建立正在使用的高填方邊坡地震后發(fā)生不同工況降雨模型,研究地震后降雨入滲對(duì)正在使用的高填方邊坡穩(wěn)定性的影響.

4.1 降雨類型

為研究不同降雨工況對(duì)高填方邊坡穩(wěn)定性的影響,建立了三角形降雨、拋物線形降雨階梯形降雨、梯形降雨四種降雨量與時(shí)間關(guān)系函數(shù)速.降雨速率最大值選取20 mm/h與40 mm/h,降雨時(shí)間選取1 d與3 d.通過建立不同工況降雨模型,對(duì)地震后不同降雨工況的最小安全性系數(shù)進(jìn)行了分析.降雨速率函數(shù)圖像如圖8所示.

圖8 降雨類型Fig.8 Rainfall patterns

4.2 安全性系數(shù)分析

已有學(xué)者[18]研究多級(jí)邊坡穩(wěn)定性,推導(dǎo)出安全性系數(shù)與多級(jí)邊坡滑移面控制參數(shù)之間的函數(shù)關(guān)系式.依據(jù)前人對(duì)安全性系數(shù)的研究,本文通過建立地震作用后黃土高填方邊坡受到不同工況降雨模型,對(duì)正在使用的黃土高填方邊坡穩(wěn)定性進(jìn)行分析,該黃土高填方邊坡最小安全性系數(shù)為1.201 56.邊坡滑移面云圖如圖9所示,地震后降雨高填方邊坡安全性系數(shù)計(jì)算結(jié)果如圖10所示,地震后不同降雨工況下高填方邊坡最小安全性系數(shù)如表2所示.

圖9 邊坡滑移面位移云圖Fig.9 Displacement cloud diagram of slope slip surface

根據(jù)圖9滑移面位移云圖能夠得出:降雨前最危險(xiǎn)滑移面區(qū)域位于高填方邊坡挖填交界處,呈月牙狀；地震后降雨1 d結(jié)束后坡腳處出現(xiàn)最危險(xiǎn)滑移面,原月牙狀滑移面由邊坡底部貫穿至邊坡頂部；地震后降雨3 d坡腳處最危險(xiǎn)滑移面區(qū)域擴(kuò)大.

安全性系數(shù)計(jì)算采用PLAXIS3D有限元分析軟件,該軟件采用強(qiáng)度折減法進(jìn)行計(jì)算.安全性系數(shù)起始值為1,從圖10中可以明顯看出安全性系數(shù)先增大后隨誤差減小而增大.從安全性系數(shù)計(jì)算結(jié)果可以看出,原始邊坡最小安全性系數(shù)明顯大于地震后降雨條件下邊坡最小安全性系數(shù).

圖10 安全性系數(shù)計(jì)算Fig.10 Safety factor calculation

根據(jù)表2能夠得出:高填方邊坡在地震后降雨最小安全性系數(shù)降低,地震后不同降雨工況下最小安全性系數(shù)也不相同.三角形降雨、拋物線形降雨、階梯形降雨和梯形降雨的降雨速率不同,使得邊坡土體的入滲條件存在差異.

綜上所述:地震后降雨入滲引起土體性狀發(fā)生變化,使得邊坡最危險(xiǎn)滑移面區(qū)域發(fā)生改變,引起最小安全性系數(shù)降低.由于地震作用使得高填方邊坡滑移,主要表現(xiàn)為邊坡底部土體沿邊坡方向發(fā)生位移,與邊坡頂部位移方向相反,且邊坡底部位移較大.地震后降雨作用使得邊坡表面土體吸力減小,邊坡淺層土體吸力出現(xiàn)局部增大現(xiàn)象,同時(shí)邊坡土體有效應(yīng)力絕對(duì)值出現(xiàn)減小的現(xiàn)象.地震后高填方邊坡出現(xiàn)變形,降雨入滲作用引起邊坡土體性質(zhì)改變,最終導(dǎo)致邊坡滑移面位移發(fā)生變化,最小安全性系數(shù)降低.同時(shí),不同降雨速率、不同降雨持續(xù)時(shí)間對(duì)黃土高填方邊坡影響不同.

5 結(jié)論

通過分析地震條件下高填方邊坡土體位移時(shí)程、加速度功率頻譜,降雨入滲條件下高填方邊坡土體吸力、有效應(yīng)力,以及地震后不同降雨工況下高填方邊坡安全性系數(shù),得出以下結(jié)論:

1) 地震作用下正在使用的高填方邊坡土體位移時(shí)程變化趨勢(shì)一致；底部土體水平位移值存在差距;表面填方土體位移大于填方基底土體位移.

2) 地震作用下高填方邊坡土體阻尼使得地震能量隨邊坡高程的增加不斷衰減；土體對(duì)低頻段能量具有放大作用,該現(xiàn)象隨邊坡高程增加而加強(qiáng).

3) 降雨入滲對(duì)正在使用的黃土高填方邊坡影響范圍主要為邊坡表層和淺層土體,對(duì)深層土體影響較小,且降雨入滲對(duì)表層和淺層土體影響明顯.

4) 正在使用的黃土高填方邊坡表層土體吸力、有效應(yīng)力在降雨影響下會(huì)降低,并且降雨入滲會(huì)引起邊坡土體形成暫態(tài)飽和區(qū)局部吸力出現(xiàn)增大現(xiàn)象.

5) 地震后降雨引起正在使用的黃土高填方邊坡滑移面發(fā)生改變,邊坡最小安全性系數(shù)也會(huì)降低.不同降雨條件下,邊坡最小安全性系數(shù)、降雨速率與持續(xù)時(shí)間存在著緊密的聯(lián)系.