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    奧氏體化過程對Cr14Mo4V高溫軸承鋼微觀組織的影響

    2022-09-05 08:38:28周麗娜王文雪
    金屬熱處理 2022年8期
    關鍵詞:軸承鋼碳化物奧氏體

    周麗娜, 劉 明, 高 翔, 王文雪, 童 銳

    (中國航發(fā)哈爾濱軸承有限公司, 黑龍江 哈爾濱 150025)

    隨著航空航天的發(fā)展,軸承工作溫度越來越高,部分工況下軸承使用溫度已達400 ℃以上,第二代高溫軸承鋼8Cr4Mo4V(國外牌號M50)及G13Cr4Mo4Ni4V(國外牌號M50NiL)僅可滿足≤315 ℃的服役要求。因此,亟需開展新一代耐高溫軸承材料的研究。Cr14Mo4V鋼(國外牌號BG42)為一種高碳馬氏體不銹鋼,其兼具了8Cr4Mo4V鋼的高溫硬度及9Cr18Mo鋼的耐蝕性[1-2],服役溫度可達480 ℃,在美國及俄羅斯等國家被廣泛應用于航空航天軸承、高速飛行器等零件的制造[3]。目前,我國利用該材料制備的軸承主要依賴進口,國產(chǎn)Cr14Mo4V鋼材料研制及應用尚在起步階段,為加快Cr14Mo4V鋼在高溫(>315 ℃)軸承領域中的應用,需開展相關技術(shù)研究。

    Cr14Mo4V高溫軸承鋼碳含量約1.15%(質(zhì)量分數(shù),下同),鉻含量約14.5%,鉬含量約4.0%,釩含量約1.2%。經(jīng)熱處理后其微觀組織主要為馬氏體、碳化物及少量殘留奧氏體[4]。其中,大量碳化物的存在為其提供了優(yōu)異的高溫硬度、耐磨性。對金屬材料而言,熱處理過程是決定其最終性能的關鍵步驟[5-6]。Cr14Mo4V高溫軸承鋼熱處理主要包括淬火、冷處理及回火3個過程。其中,淬火過程作為最終熱處理的第1步,由加熱、保溫和冷卻3部分組成。保溫過程中奧氏體化參數(shù)是決定碳化物溶解程度、基體固溶度及晶粒大小等微觀組織的關鍵因素[7-8]。因此,研究奧氏體化過程對Cr14Mo4V高溫軸承鋼微觀組織的影響,對其熱處理工藝的制定及優(yōu)化具有重要指導意義。

    1 試驗材料及方法

    試驗用高溫軸承鋼Cr14Mo4V的化學成分如表1所示,初始狀態(tài)為退火態(tài)。退火珠光體組織由大量碳化物和鐵素體基體組成,如圖1(a)所示。圖1(b,c)分別為合金元素Cr和Fe的分布特征,可以看出碳化物呈帶狀分布,主要合金元素為Cr。

    表1 Cr14Mo4V鋼的化學成分(質(zhì)量分數(shù),%)

    圖1 退火態(tài)Cr14Mo4V鋼的微觀組織特征

    利用DIL 805A型快速相變儀對Cr14Mo4V鋼的相變點進行測試,結(jié)果如圖2所示??梢钥闯?,Cr14Mo4V鋼的奧氏體化開始溫度(Ac1)為925 ℃,完全奧氏體轉(zhuǎn)變溫度(Ac3)為952 ℃,馬氏體轉(zhuǎn)變開始溫度(Ms)為147 ℃,由降溫曲線并不能準確得到國產(chǎn)Cr14Mo4V鋼的馬氏體轉(zhuǎn)變結(jié)束溫度(Mf),判斷其Mf點低于30 ℃。

    圖2 Cr14Mo4V鋼的相變點測試結(jié)果

    依據(jù)圖2相變點測試結(jié)果,針對Cr14Mo4V鋼制定了不同的奧氏體化參數(shù),研究微觀組織演化行為,具體參數(shù)如表2所示,熱處理設備為真空爐,冷卻介質(zhì)為N2,冷卻壓力為0.2 MPa。淬火后試樣進行機械研磨拋光后,利用3.5 g FeCl3+HCl+H2O進行腐蝕,并利用蔡司光學顯微鏡(Axio Imager A2m)進行顯微組織觀察,利用截點法進行晶粒尺寸統(tǒng)計。此外,針對碳化物的金相分析,利用4 g KMnO4+4 g NaOH+100 mL H2O進行染色處理。利用X射線衍射儀(Bruker D8 A,Co靶材) 進行物相分析,掃描范圍為45°~115°,步距為0.02°,并依據(jù)YB/T 5338—2006《鋼中殘余奧氏體定量測定 X 射線衍射儀法》進行殘留奧氏體含量計算。利用HR-150G洛氏硬度計進行硬度測試,加載載荷為150 kg。

    表2 退火態(tài)Cr14Mo4V鋼的奧氏體化過程工藝參數(shù)

    2 結(jié)果分析與討論

    2.1 奧氏體化溫度對微觀組織的影響

    利用XRD對經(jīng)不同奧氏體化溫度(1080~1180 ℃)保溫40 min處理后的Cr14Mo4V高溫軸承鋼進行物相分析,結(jié)果如圖3(a)所示??梢钥闯觯?jīng)過淬火處理后Cr14Mo4V鋼微觀組織主要包括M23C6、殘留奧氏體及淬火馬氏體。此外,仔細觀察圖3(a)可以看出,隨著奧氏體化溫度升高,殘留奧氏體的相對強度呈逐漸增大趨勢,可定性說明殘留奧氏體含量逐漸增加。而M23C6衍射峰的相對強度呈現(xiàn)逐漸減小趨勢,即隨著奧氏體化溫度的升高,M23C6逐漸溶解。不過值得注意的是,即便奧氏體化溫度高達1180 ℃,M23C6衍射峰依然存在,未完全溶解。為進一步分析Cr14Mo4V鋼的組織演化規(guī)律,將圖3(a)中45°~65°進行了放大,如圖3(b)所示??梢钥闯?,隨著奧氏體化溫度的升高,(200)A逐漸向左偏移,由布拉格衍射方程可知這種偏移是由于奧氏體碳含量增加造成的[9]。結(jié)合M23C6衍射峰相對強度變化可知,隨著奧氏體化溫度升高,Cr14Mo4V高溫軸承鋼中碳化物逐漸溶解,導致奧氏體含碳量增加。

    圖3 不同奧氏體化溫度下Cr14Mo4V鋼的XRD圖譜

    對不同奧氏體化溫度處理后的Cr14Mo4V鋼中殘留奧氏體進行定量計算,結(jié)果如圖4所示??梢钥闯?,隨奧氏體化溫度升高,殘留奧氏體含量逐漸增加。當奧氏體化溫度為1080 ℃時,其含量為8.1%(體積分數(shù),下同),進一步升高奧氏體化溫度至1180 ℃,增至約82.4%。這是由于隨奧氏體化溫度升高,Cr14Mo4V鋼中碳化物溶解量增多,奧氏體中碳及其它合金元素含量越來越高且分布越來越均勻,而化學成分會影響馬氏體轉(zhuǎn)變起始溫度(Ms點)。其中,碳元素會顯著降低殘留奧氏體的Ms點[10]。淬火過程中,試樣均是被淬至室溫,因此馬氏體相變開始溫度的降低,會顯著縮短冷卻過程中奧氏體向馬氏體轉(zhuǎn)變的溫度區(qū)間,從而使得馬氏體轉(zhuǎn)變量減少,進而導致殘留奧氏體含量逐漸增加。

    圖4 奧氏體化溫度對Cr14Mo4V鋼殘留奧氏體含量的影響

    由圖1可以看出,退火態(tài)Cr14Mo4V高溫軸承鋼中存在大量碳化物,其演化規(guī)律對材料最終力學性能具有重要影響。因此,利用光學顯微鏡對不同奧氏體化溫度下Cr14Mo4V鋼中碳化物進行了觀察分析,結(jié)果如圖5所示??梢钥闯?,該高溫軸承鋼中碳化物呈帶狀分布,且奧氏體化溫度的升高對帶狀碳化物寬度無明顯影響。由表1中Cr14Mo4V鋼化學成分特點可知,其碳含量為1.15%,合金含量高達19%以上,這就導致鋼材加工冷凝成錠的過程中,大量合金元素與碳形成結(jié)晶偏析,在后續(xù)變形時延伸而成了帶狀碳化物,這種碳化物在后續(xù)熱處理過程中很難消除[11]。大量碳化物的存在對Cr14Mo4V鋼性能影響具有兩面性:一方面,碳化物相較于基體具有優(yōu)異的高溫穩(wěn)定性,因此可顯著提高其紅硬性及干摩擦性能[12-14];另一方面,當硬度較高的碳化物位于材料表面時,可能在加工或服役過程中脫落,造成表面損傷,從而影響其疲勞壽命[15]。從該組織特征判斷,相較于其它高溫軸承鋼,Cr14Mo4V鋼在干摩擦環(huán)境下更具優(yōu)勢。

    圖5 奧氏體化溫度對Cr14Mo4V鋼顯微組織的影響

    對軸承鋼而言,除碳化物分布外,其形態(tài)亦是影響材料性能的另一重要因素,若碳化物邊緣呈“尖角”狀態(tài),則更易在軸承服役過程中引起應力集中,成為疲勞裂紋源。因此,利用光學顯微鏡觀察分析了奧氏體化溫度對碳化物形態(tài)的影響,結(jié)果如圖6所示??梢钥闯?,Cr14Mo4V鋼中碳化物邊緣均呈現(xiàn)“圓滑”狀態(tài),相對于8Cr4Mo4V軸承鋼中的塊狀M2C,對疲勞壽命影響較小[16]。盡管圖5中金相結(jié)果顯示奧氏體化溫度對帶狀碳化物寬度影響并不明顯,然而對比圖6(a, f)可以看出,隨著奧氏體化溫度升高,碳化物含量明顯減少。當奧氏體化溫度為1080 ℃時,晶粒內(nèi)含有大量未溶解碳化物;而當溫度升至1180 ℃時,晶粒內(nèi)碳化物含量明顯減少,這與XRD測試結(jié)果一致。

    圖6 奧氏體化溫度對Cr14Mo4V鋼碳化物形態(tài)的影響

    碳化物中合金元素是影響其熱穩(wěn)定性的重要因素[17]。利用背散射電子(BSD)和能譜(EDS)對1180 ℃保溫處理后Cr14Mo4V高溫軸承鋼中帶狀碳化物合金元素分布進行了分析,結(jié)果如圖7所示。由圖7(a)BSD結(jié)果可以看出,基體呈灰色,帶狀碳化物主要存在兩種襯度,即灰色以及暗灰色。由BSD原理可知,圖像襯度與富集的原子序數(shù)有關。而基體中元素以Fe為主,結(jié)合圖7(b,c)可知,與基體襯度一致的碳化物部分主要富集Cr,而襯度呈暗灰色區(qū)域主要富集V。

    為進一步分析碳化物演化規(guī)律,利用BSD對不同奧氏體化溫度處理后的Cr14Mo4V鋼進行了微觀組織觀察,結(jié)果如圖8所示??梢钥闯?,與金相觀察結(jié)果一致,隨著奧氏體化溫度的升高,Cr14Mo4V鋼晶粒內(nèi)部小尺寸碳化物逐漸減少。另外,仔細觀察圖8(a,d)可以看出,帶狀碳化物襯度存在明顯區(qū)別,奧氏體化溫度較低(1080 ℃)時,帶狀碳化物襯度呈現(xiàn)灰色(如圖8(a) 中黃色曲線區(qū)域所示),與基體襯度一致。而當溫度升高至1180 ℃時,帶狀碳化物襯度發(fā)生變化,明顯變暗,呈現(xiàn)暗灰色(如圖8(d)中箭頭所示)。結(jié)合圖7結(jié)果可知,當奧氏體化溫度較低時,帶狀碳化物中存在大量Cr。而隨著奧氏體化溫度的升高,盡管帶狀碳化物難以完全消除,但是合金元素分布發(fā)生了明顯變化,部分帶狀碳化物中的Cr發(fā)生了溶解。這是由于V相較于Cr而言,與碳的結(jié)合能力更強,從而具有更高的穩(wěn)定性,不易溶解[17]。不過值得注意的是,結(jié)合圖3物相分析結(jié)果來看,碳化物類型依然主要為M23C6,未發(fā)生變化。

    圖7 1180 ℃保溫處理后Cr14Mo4V鋼中碳化物合金元素分布特點

    圖8 奧氏體化溫度對Cr14Mo4V鋼微觀組織的影響

    此外,奧氏體化溫度除影響碳化物溶解外,還會直接影響晶粒尺寸,進而影響材料力學性能[18-21]。由圖6 和圖8可以看出,隨著奧氏體化溫度的升高,奧氏體晶粒尺寸呈逐漸增大趨勢,這主要是因為隨著奧氏體化溫度的升高,碳以及合金元素的擴散能力逐漸增加,碳化物逐漸溶解其釘扎效應逐漸減弱。另外,當奧氏體化溫度低于1160 ℃時,Cr14Mo4V鋼晶粒依然呈現(xiàn)等軸狀。然而,當奧氏體化溫度為1180 ℃時,由于帶狀碳化物的阻礙作用,部分晶粒沿帶狀方向異常長大。利用截點法對圖6進行了定量分析,結(jié)果如圖9 所示??梢钥闯?,當奧氏體化溫度低于1140 ℃時,奧氏體晶粒尺寸依然較為細小,約為13 μm,這主要是由于大量碳化物的阻礙作用;而當奧氏體化溫度超過1140 ℃時,晶粒的長大傾向大幅增加。

    圖9 奧氏體化溫度對Cr14Mo4V鋼晶粒尺寸的影響

    2.2 奧氏體化時間對微觀組織的影響

    對熱處理過程而言,除溫度外合適的保溫時間的選擇同樣具有重要意義。將Cr14Mo4V鋼分別于1120 ℃和1140 ℃下保溫不同時間,并進行了XRD測試,結(jié)果如圖10所示。其中,圖10(a,c)分別為1120 ℃、1140 ℃下保溫10 min、40 min和5 h的淬火態(tài)Cr14Mo4V鋼XRD測試全譜圖,而圖10(b,d)為局部(45°~65°)放大結(jié)果??梢钥闯?,隨保溫時間的延長,馬氏體及殘留奧氏體衍射峰強度變化不大,不過仔細觀察圖10(b,d)中(200)A衍射峰可以看出,隨著保溫時間的延長,奧氏體峰呈低角度偏移傾向,推測是由于碳化物逐漸溶解,基體碳含量增加導致。

    圖10 不同奧氏體化時間下Cr14Mo4V鋼的XRD圖譜

    對不同奧氏體化保溫時間處理后Cr14Mo4V鋼中殘留奧氏體進行了定量計算,結(jié)果如圖11所示??梢钥闯?,隨著保溫時間的延長,殘留奧氏體含量基本不變。這主要是由于Cr14Mo4V鋼碳化物溶解較為困難,當奧氏體化溫度一定時,碳化物溶解量對時間敏感度相對較低,導致Ms點變化不大。

    圖11 保溫時間對Cr14Mo4V鋼中殘留奧氏體含量的影響

    圖12為Cr14Mo4V高溫軸承鋼經(jīng)不同奧氏體化時間處理后的顯微組織特征。可以看出,1120 ℃和1140 ℃下,隨著保溫時間的延長,晶粒尺寸未發(fā)生明顯變化。不過仔細觀察可以發(fā)現(xiàn),保溫時間延長至5 h時,晶內(nèi)碳化物略有減少。利用截點法對不同保溫時間處理后的晶粒尺寸進行了定量統(tǒng)計,結(jié)果如圖12(e)所示??梢钥闯觯?120 ℃和1140 ℃奧氏體化溫度下,隨著保溫時間的延長,晶粒尺寸均略有增加,不過整體而言,變化不大。這是由于帶狀碳化物難以溶解,阻礙晶粒長大導致。

    圖12 奧氏體化保溫時間對Cr14Mo4V鋼顯微組織的影響

    為進一步分析保溫時間對碳化物溶解過程的影響,利用BSD對1120 ℃和1140 ℃下分別保溫10 min和5 h的Cr14Mo4V鋼微觀組織進行了觀察分析,結(jié)果如圖13所示。由圖13(a)可以看出,1120 ℃下保溫10 min時,Cr14Mo4V鋼奧氏體晶粒內(nèi)及晶界處存在大量納米級“球狀”碳化物(如紅圈內(nèi)所示);進一步延長保溫時間至5 h時,納米級“球狀”碳化物明顯減少。當奧氏體化溫度為1140 ℃時,Cr14Mo4V鋼的BSD微觀組織如圖13(c,d)所示,可以看出,其隨時間變化規(guī)律與1120 ℃下基本一致。

    圖13 不同奧氏體化參數(shù)下Cr14Mo4V鋼微觀組織的BSD照片

    2.3 奧氏體化過程對硬度的影響

    2.3.1 奧氏體化溫度對硬度的影響

    圖14為經(jīng)1080~1180 ℃不同奧氏體化溫度處理40 min后淬火態(tài)Cr14Mo4V鋼的硬度。可以看出,當奧氏體化溫度為1080 ℃時,Cr14Mo4V鋼硬度為62.7 HRC,奧氏體化溫度升高至1120 ℃時,硬度為63.0 HRC,即奧氏體化溫度低于1120 ℃時,隨著奧氏體化溫度的升高,Cr14Mo4V鋼硬度基本不變。進一步升高奧氏體化溫度時,硬度值逐漸下降,當奧氏體化溫度為1180 ℃時,Cr14Mo4V鋼硬度下降至47.0 HRC。

    圖14 奧氏體化溫度對Cr14Mo4V鋼硬度的影響(40 min)

    對淬火態(tài)Cr14Mo4V鋼而言,結(jié)合圖4和圖9可知,影響硬度的因素主要包括3方面:隨著奧氏體化溫度升高,碳化物逐漸溶解,基體固溶碳含量增加,硬度升高;隨著奧氏體化溫度升高,殘留奧氏體含量增加,硬度降低;隨著奧氏體化溫度升高,晶粒尺寸長大,硬度降低。當奧氏體化溫度為1080~1120 ℃時,以上3個因素對Cr14Mo4V鋼硬度影響達到平衡,從而呈現(xiàn)規(guī)律為基本不變。而奧氏體化溫度超過1120 ℃后,殘留奧氏體含量的增加以及晶粒尺寸的增大,對硬度的影響起主導作用,從而使其呈逐漸下降的趨勢。

    2.3.2 奧氏體化時間對硬度的影響

    圖15為Cr14Mo4V鋼于1120 ℃和1140 ℃下經(jīng)10~300 min不同奧氏體化時間處理后的洛氏硬度。可以看出,不同奧氏體化溫度下,隨著奧氏體化時間的延長,Cr14Mo4V鋼的硬度呈現(xiàn)先略微增加,后輕微下降的趨勢。以1120 ℃為例,當保溫時間為10 min時,Cr14Mo4V鋼硬度約為62.3 HRC,延長時間至40 min時,硬度升高至63.0 HRC左右,繼續(xù)延長保溫時間至5 h,硬度下降至62.3 HRC,不過保溫時間對硬度影響范圍僅約為0.7 HRC。短時間保溫時,硬度略有增加,主要是由于基體固溶碳含量略有增加,而殘留奧氏體含量及晶粒尺寸隨保溫時間的變化幅度不大(如圖11和圖12所示)。

    圖15 奧氏體化保溫時間對Cr14Mo4V鋼硬度的影響

    3 結(jié)論

    1) 退火態(tài)Cr14Mo4V高溫軸承鋼微觀組織主要由鐵素體和帶狀碳化物組成,淬火處理后軸承鋼微觀組織主要包括淬火馬氏體、殘留奧氏體和未溶解碳化物,其中未溶解碳化物依然呈帶狀分布,其類型為富含Cr和V的M23C6。

    2) Cr14Mo4V軸承鋼微觀組織變化對奧氏體化溫度更為敏感,保溫時間對其影響較小。隨著奧氏體化溫度的升高,殘留奧氏體含量逐漸增加,晶粒尺寸逐漸長大,晶內(nèi)碳化物逐漸溶解。基于Cr14Mo4V鋼帶狀碳化物特征,為保證碳化物充分固溶,并同時避免非等軸晶出現(xiàn),淬火溫度應為1120~1160 ℃。

    3) 淬火態(tài)Cr14Mo4V軸承鋼硬度隨奧氏體化溫度的升高呈先略微增加后顯著降低的趨勢,主要受基體固溶度、殘留奧氏體含量及晶粒尺寸等因素綜合影響。

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