表貼式永磁同步電機(jī)模型預(yù)測(cè)轉(zhuǎn)矩控制系統(tǒng)預(yù)測(cè)模型研究*

李耀華, 陳桂鑫, 王孝宇, 劉子焜, 劉東梅, 任 超

(長(zhǎng)安大學(xué) 汽車(chē)學(xué)院，西安 710064)

0 引 言

有限狀態(tài)集永磁同步電機(jī)(PMSM)模型預(yù)測(cè)轉(zhuǎn)矩控制(MPTC)充分利用逆變器開(kāi)關(guān)狀態(tài)離散有限的特點(diǎn)，將備選電壓矢量遍歷代入磁鏈和轉(zhuǎn)矩預(yù)測(cè)模型，得到下一時(shí)刻的磁鏈和轉(zhuǎn)矩，并通過(guò)成本函數(shù)將磁鏈、轉(zhuǎn)矩等控制目標(biāo)柔性統(tǒng)一，靈活實(shí)現(xiàn)多目標(biāo)協(xié)同控制，該控制方式受到了高度關(guān)注[1-10]。

磁鏈和轉(zhuǎn)矩預(yù)測(cè)模型作為MPTC的核心，對(duì)系統(tǒng)的控制性能至關(guān)重要。根據(jù)表貼式永磁同步電機(jī)(SPMSM)的磁鏈和轉(zhuǎn)矩的預(yù)測(cè)模型建立方法，可分為基于轉(zhuǎn)子坐標(biāo)系的MPTC[11-12]、基于定子磁鏈坐標(biāo)系的MPTC[13-15]和基于靜止坐標(biāo)系的MPTC[16-17]。不同磁鏈和轉(zhuǎn)矩預(yù)測(cè)模型下，SPMSM MPTC系統(tǒng)的性能有所差異。本文建立了基于轉(zhuǎn)子磁鏈坐標(biāo)系、定子磁鏈坐標(biāo)系和靜止坐標(biāo)系的SPMSM MPTC系統(tǒng)，進(jìn)行仿真驗(yàn)證和對(duì)比分析，為SPMSM MPTC的選擇提供參考。

1 基于轉(zhuǎn)子磁鏈坐標(biāo)系的SPMSM MPTC

轉(zhuǎn)子磁鏈坐標(biāo)系下，SPMSMd軸和q軸定子電壓方程如式(1)和式(2)所示:

(1)

(2)

式中：ud和uq為電機(jī)d軸和q軸定子電壓；id和iq為電機(jī)d軸和q軸定子電流；Rs為電機(jī)定子電阻；ψf為電機(jī)永磁體磁鏈；ωr為電機(jī)電角速度；Ld和Lq為電機(jī)d軸和q軸定子電感。對(duì)于SPMSM，d軸和q軸定子電感相等，即定子電感Ls=Ld=Lq。

由于采樣頻率較高，由一階歐拉前向離散公式可得下一時(shí)刻的定子d軸和q軸電流的預(yù)測(cè)值[18]，如式(3)和式(4)所示：

(3)

(4)

式中：Ts為采樣周期。

由下一時(shí)刻的定子d軸和q軸電流的預(yù)測(cè)值，則可得下一時(shí)刻的定子磁鏈和轉(zhuǎn)矩預(yù)測(cè)值，如式(5)～式(8)所示:

ψd(k+1)=Ldid(k+1)+ψf

(5)

ψq(k+1)=Lqiq(k+1)

(6)

(7)

ψq(k+1)id(k+1)]

(8)

式中：p為極數(shù)。

由磁鏈和轉(zhuǎn)矩預(yù)測(cè)模型可知，下一時(shí)刻的定子磁鏈和轉(zhuǎn)矩預(yù)測(cè)值由施加的電壓矢量決定。兩電平三相逆變器產(chǎn)生的備選電壓矢量如式(9)所示[19-20]:

us∈{u0,u1,u2,u3,u4,u5,u6}

(9)

式中：零電壓矢量u0可由兩個(gè)開(kāi)關(guān)狀態(tài)111或000生成，具體選擇由開(kāi)關(guān)次數(shù)最小原則來(lái)確定。

由于磁鏈和轉(zhuǎn)矩量綱不同，需要設(shè)計(jì)和調(diào)整權(quán)重系數(shù)[21-22]。為了消除權(quán)重系數(shù)，這里將磁鏈和轉(zhuǎn)矩均轉(zhuǎn)換為無(wú)量綱的磁鏈和轉(zhuǎn)矩變化率，設(shè)計(jì)成本函數(shù)[23]如式(10)所示:

g=

(10)

由此可得，基于轉(zhuǎn)子磁鏈坐標(biāo)系的SPMSM MPTC系統(tǒng)如圖1所示。

圖1 基于轉(zhuǎn)子磁鏈坐標(biāo)系的SPMSM MPTC系統(tǒng)

基于MATLAB/Simulink建立SPMSM模型預(yù)測(cè)控制系統(tǒng)仿真模型。仿真模型為離散模型，采樣周期為5×10-5s。直流母線(xiàn)電壓為312 V。轉(zhuǎn)速PI調(diào)節(jié)器參數(shù)為KP=5，KI=100，輸出上下限為[-30 N·m，30 N·m]。參考轉(zhuǎn)速初始為500 r/min，2 s時(shí)階躍至-500 r/min。負(fù)載轉(zhuǎn)矩初始為10 N·m，1 s時(shí)階躍至-10 N·m，3 s時(shí)階躍至10 N·m，仿真總時(shí)長(zhǎng)為4 s。參考定子磁鏈幅值為0.3 Wb。仿真用SPMSM參數(shù)如表1所示。

表1 仿真用SPMSM參數(shù)

基于轉(zhuǎn)子磁鏈坐標(biāo)系的SPMSM MPTC系統(tǒng)仿真結(jié)果如圖2～圖4所示。

圖2 基于轉(zhuǎn)子磁鏈坐標(biāo)系的SPMSM MPTC電機(jī)轉(zhuǎn)速

圖3 基于轉(zhuǎn)子磁鏈坐標(biāo)系的SPMSM MPTC電機(jī)轉(zhuǎn)矩

圖4 基于轉(zhuǎn)子磁鏈坐標(biāo)系的SPMSM MPTC定子磁鏈幅值

定義轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)均方根誤差(RMSE)、磁鏈脈動(dòng)均方根誤差和平均開(kāi)關(guān)頻率fave分別如式(11)～式(13)所示:

(11)

(12)

(13)

式中：n為采樣個(gè)數(shù);Nswitching為逆變器上下橋臂通斷總次數(shù);t為仿真總時(shí)長(zhǎng)。

基于轉(zhuǎn)子磁鏈坐標(biāo)系的SPMSM MPTC系統(tǒng)控制性能如表2所示。

表2 基于轉(zhuǎn)子磁鏈坐標(biāo)系的電機(jī)系統(tǒng)控制性能

2 基于定子磁鏈坐標(biāo)系的SPMSM MPTC

SPMSM定子磁鏈?zhǔn)噶亢娃D(zhuǎn)矩如式(14)、式(15)所示:

(14)

(15)

式中：ψs、us和is分別為定子磁鏈?zhǔn)噶俊⑹┘与妷菏噶亢投ㄗ与娏魇噶?δ為轉(zhuǎn)矩角，即定子磁鏈與轉(zhuǎn)子磁鏈夾角。

由式(14)可知，忽略定子電阻壓降，施加電壓矢量一個(gè)采樣周期后，定子磁鏈的變化如圖5所示，其中α為施加電壓矢量與定子磁鏈的夾角，Δθs為施加電壓矢量引起的定子磁鏈角度變化。

圖5 定子磁鏈變化

由圖5可知，下一時(shí)刻定子磁鏈幅值和轉(zhuǎn)矩角變化量如式(16)和式(17)所示:

(16)

(17)

由于采樣周期較小，忽略轉(zhuǎn)子運(yùn)動(dòng)對(duì)轉(zhuǎn)矩角的影響，則下一時(shí)刻的轉(zhuǎn)矩角預(yù)測(cè)值如式(18)所示:

δ(k+1)≈δ(k)+Δθs=

(18)

式中：δ(k)為當(dāng)前時(shí)刻的轉(zhuǎn)矩角。

由式(18)可知，確定下一時(shí)刻轉(zhuǎn)矩角需確定當(dāng)前時(shí)刻轉(zhuǎn)矩角信息δ(k)。本文采用反解轉(zhuǎn)矩方程以獲得轉(zhuǎn)矩角δ(k)，如式(19)所示:

(19)

將下一時(shí)刻定子磁鏈幅值和轉(zhuǎn)矩角預(yù)測(cè)值代入至轉(zhuǎn)矩方程，則可得下一時(shí)刻的電機(jī)轉(zhuǎn)矩預(yù)測(cè)值[24-25]，如式(20)所示:

(20)

由此可得，基于定子磁鏈坐標(biāo)系的SPMSM MPTC系統(tǒng)如圖6所示。

圖6 基于定子磁鏈坐標(biāo)系的SPMSM MPTC系統(tǒng)

相同備選電壓集合、成本函數(shù)及仿真條件下，基于定子磁鏈坐標(biāo)系的SPMSM MPTC系統(tǒng)仿真結(jié)果如圖7～圖9所示。

圖7 基于定子磁鏈坐標(biāo)系的SPMSMMPTC電機(jī)轉(zhuǎn)速

圖8 基于定子磁鏈坐標(biāo)系的SPMSM MPTC電機(jī)轉(zhuǎn)矩

圖9 基于定子磁鏈坐標(biāo)系的SPMSM MPTC定子磁鏈幅值

基于定子磁鏈坐標(biāo)系的SPMSM MPTC系統(tǒng)控制性能如表3所示。

表3 基于定子磁鏈坐標(biāo)系的電機(jī)系統(tǒng)控制性能

3 基于靜止坐標(biāo)系的SPMSM MPTC

SPMSM定子電壓矢量和定子磁鏈?zhǔn)噶糠匠蘙26]如式(21)、式(22)所示：

(21)

ψs=Lsis+ψf

(22)

將式(21)代入至式(22)可得：

(23)

由于采樣頻率較高，同樣采用一階歐拉前向離散公式將式(23)離散化，可得下一時(shí)刻定子電流矢量預(yù)測(cè)模型如式(24)所示:

(24)

由上文可知，下一時(shí)刻的定子磁鏈?zhǔn)噶款A(yù)測(cè)模型如式(25)所示:

ψs(k+1)=ψs(k)+Tsus(k)-TsRsis(k)

(25)

基于下一時(shí)刻定子電流矢量和定子磁鏈?zhǔn)噶款A(yù)測(cè)模型，SPMSM下一時(shí)刻轉(zhuǎn)矩預(yù)測(cè)模型如式(26)所示:

(26)

由此可得，基于靜止坐標(biāo)系的SPMSM MPTC系統(tǒng)如圖10所示。

圖10 基于靜止坐標(biāo)系的SPMSM MPTC系統(tǒng)

相同備選電壓集合、成本函數(shù)及仿真條件下，基于靜止坐標(biāo)系的SPMSM MPTC系統(tǒng)仿真結(jié)果如圖11～圖13所示。

圖11 基于靜止坐標(biāo)系的SPMSM MPTC電機(jī)轉(zhuǎn)速

圖12 基于靜止坐標(biāo)系的SPMSM MPTC電機(jī)轉(zhuǎn)矩

圖13 基于靜止坐標(biāo)系的SPMSM MPTC定子磁鏈幅值

基于靜止坐標(biāo)系的SPMSM MPTC系統(tǒng)控制性能如表4所示。

表4 基于靜止坐標(biāo)系的電機(jī)系統(tǒng)控制性能

4 結(jié) 語(yǔ)

(1) 基于轉(zhuǎn)子磁鏈坐標(biāo)系、基于定子磁鏈坐標(biāo)系和基于靜止坐標(biāo)系的SPMSM MPTC可行，電機(jī)系統(tǒng)可實(shí)現(xiàn)四象限運(yùn)行。

(2) 不同磁鏈和轉(zhuǎn)矩預(yù)測(cè)模型對(duì)磁鏈和轉(zhuǎn)矩的計(jì)算有所差異，導(dǎo)致SPMSM MPTC系統(tǒng)控制性能不同?；谵D(zhuǎn)子磁鏈坐標(biāo)系的SPMSM MPTC性能較優(yōu)，但平均開(kāi)關(guān)頻率較高?；诙ㄗ哟沛溩鴺?biāo)系和靜止坐標(biāo)系的SPMSM MPTC性能基本相當(dāng)，轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)較大，但平均開(kāi)關(guān)頻率較低。

(3) 基于轉(zhuǎn)子磁鏈坐標(biāo)系的SPMSM MPTC需要轉(zhuǎn)子實(shí)時(shí)位置和旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)變換以獲得電機(jī)定子d、q軸電流分量?；诙ㄗ哟沛溩鴺?biāo)系和基于靜止坐標(biāo)系的SPMSM MPTC可不依賴(lài)轉(zhuǎn)子位置實(shí)現(xiàn)，從而減小對(duì)轉(zhuǎn)子實(shí)時(shí)位置信息的依賴(lài)。