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    以阻尼器連接的框架-搖擺墻結(jié)構(gòu)在罕遇地震下的抗震分析

    2022-08-18 07:50:06徐培蓁劉振杰朱亞光萬小梅
    關(guān)鍵詞:連接件阻尼器軸力

    楊 森,徐培蓁,*,劉振杰,朱亞光,李 哲,萬小梅

    (1.青島理工大學(xué) 土木工程學(xué)院,青島 266525;2.青島騰遠(yuǎn)設(shè)計(jì)事務(wù)所有限公司,青島 266071)

    20世紀(jì)90年代,有學(xué)者指出框架結(jié)構(gòu)在抗震設(shè)計(jì)過程中的“強(qiáng)柱弱梁”的破壞機(jī)制在實(shí)際地震中基本無法實(shí)現(xiàn)[1]。2008年汶川地震[2]、2010年玉樹地震[3]、2017年九寨溝地震[4]等多次地震的災(zāi)后調(diào)查結(jié)果也表明,上述破壞機(jī)制在地震中很少實(shí)現(xiàn),反而“柱鉸”破壞機(jī)制頻繁地出現(xiàn)在震后的調(diào)查結(jié)果中[5]。

    通過觀察震后倒塌的房屋,發(fā)現(xiàn)其塑性鉸大都出現(xiàn)在柱端且數(shù)量相對較少,地震作用時(shí)產(chǎn)生的能量不能有效地被消耗掉,容易造成結(jié)構(gòu)損傷集中,進(jìn)而在某一層形成薄弱層[6]。為解決上述工程難題,有學(xué)者提出通過概念設(shè)計(jì)的方式,控制側(cè)向變形,改變結(jié)構(gòu)的破壞模式[7],使層屈服機(jī)制變成整體屈服機(jī)制,減弱地震作用時(shí)框架結(jié)構(gòu)損傷集中問題,即采用框架-搖擺墻結(jié)構(gòu)體系[8]。其中,連接件對框架-搖擺墻結(jié)構(gòu)至關(guān)重要,是影響其協(xié)調(diào)層間變形、耗能的關(guān)鍵,連接件的剛度過小,無法起到協(xié)調(diào)層間位移變形的作用,且容易造成連接件的失效;連接件的剛度過大,雖可以顯著提升結(jié)構(gòu)整體剛度,控制層間位移變形,但會影響耗能能力[9]。剛性桿作為連接件時(shí),其塑性鉸屈服程度相對其他部位較為嚴(yán)重,在消耗地震能量過程中,會伴隨著裂縫的產(chǎn)生,甚至可能導(dǎo)致混凝土被壓碎破壞。為解決連接件的問題,要求連接件作為預(yù)期損傷部位,需要足夠的塑性變形和耗能能力及一定的震后可替換性。而阻尼器既能提供一定剛度又具有良好的滯回耗能性能,并且其作為連接構(gòu)件便于安裝、拆卸,可替換性高。故而研究用阻尼器代替剛性桿作為連接件的可行性,對解決上述難題具有一定的科學(xué)意義。

    因此,把某地一中學(xué)教學(xué)樓作為研究對象,分別用黏彈阻尼器、金屬阻尼器及黏滯阻尼器代替剛性桿作為連接構(gòu)件,通過SNAP彈塑性分析軟件,探討阻尼器作為連接構(gòu)件的框架-搖擺墻結(jié)構(gòu)受罕遇地震作用的影響,研究其對搖擺墻抗震加固方面應(yīng)用的可行性。

    1 模型的建立

    1.1 主體結(jié)構(gòu)模型的建立

    教學(xué)樓建筑高度為25.30 m,共6層,首層層高4.56 m,2—6層層高4.20 m,抗震設(shè)防烈度為7度,場地類別Ⅲ類。取其中一榀框架探究阻尼器作為連接構(gòu)件的框架-搖擺墻結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下的影響。結(jié)構(gòu)主體構(gòu)件的尺寸和混凝土強(qiáng)度等級都依據(jù)實(shí)際工程選用(表1)。圖1為搖擺墻設(shè)置示意。

    表1 框架結(jié)構(gòu)梁柱尺寸

    圖1 搖擺墻設(shè)置示意

    1.2 材料本構(gòu)的選擇

    鋼筋和混凝土的材料本構(gòu)分別采用雙線型彈塑性模型、曲線剛度折減型恢復(fù)力模型,這兩種本構(gòu)模型均是結(jié)合清華大學(xué)開發(fā)的PQFiber程序[10]和SNAP軟件進(jìn)行選定的,模型本構(gòu)見圖2、圖3,材料性能參數(shù)見表2、表3,同時(shí)采用不同的模型單元來模擬搖擺墻的連接件,其中,剛性桿采用空間桿系模型、黏彈性阻尼器采用Kelvin模型、金屬阻尼器采用同軸Wen模型、黏滯阻尼器采用Maxwell模型,具體參數(shù)見第2章節(jié)。

    圖2 鋼材的材料本構(gòu)

    圖3 混凝土的材料本構(gòu)

    表2 鋼筋材料性能參數(shù)

    表3 混凝土材料性能參數(shù)

    1.3 地震波的選取和薄弱層位置的確定

    依據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50011—2016)的規(guī)定[11]所采用的3條地震波分別為寧河天津波(實(shí)測波)、Northridge波(實(shí)測波)和CANYON波(擬合波)[12-13]。

    采用CANYON波來進(jìn)行時(shí)程分析,以此確定出結(jié)構(gòu)薄弱層的位置。計(jì)算結(jié)果見表4。

    表4 CANYON波作用下結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)

    從表4中可以看出,F(xiàn)2的層間位移角較其他樓層偏大,說明該層抗側(cè)剛度最小,為結(jié)構(gòu)的薄弱層。由于本次模擬分析針對已經(jīng)遭受過地震作用且存在明顯薄弱層的結(jié)構(gòu)進(jìn)行抗震加固,需對原有主體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)尺寸進(jìn)行適當(dāng)?shù)卣{(diào)整。因此,選取框架結(jié)構(gòu)的第2層作為研究對象,人為削弱該層的柱截面尺寸,模擬經(jīng)歷罕遇地震作用后結(jié)構(gòu)的損傷情況。

    1.4 薄弱層尺寸的確定及驗(yàn)算

    1.4.1 薄弱層尺寸的確定

    在模擬分析時(shí),薄弱層需要進(jìn)行人為設(shè)定?!痘炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50010—2002)和《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50011—2016)中通常采用軸壓比來體現(xiàn)柱(墻)的受壓情況及判斷柱子的破壞情況,因此,設(shè)計(jì)柱時(shí)需要限制其軸壓比。其計(jì)算公式為

    μ=N/(A×fc)

    式中:μ為軸壓比;N為軸向力設(shè)計(jì)值;A為柱的截面面積;fc為混凝土的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。

    主體結(jié)構(gòu)2層薄弱層的實(shí)際軸壓比為0.83,軸向力設(shè)計(jì)值為853.62 kN,混凝土的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為16.7 N/mm2,故而主體結(jié)構(gòu)2層薄弱層的面積A=61584.3 mm2,即薄弱層柱的尺寸為248 mm×248 mm,取整為250 mm×250 mm。

    1.4.2 薄弱層的驗(yàn)證

    采用上述3條地震波對含薄弱層的主體結(jié)構(gòu)進(jìn)行彈塑性時(shí)程分析。層間位移角分析結(jié)果見圖4。

    圖4表明,在3條地震波作用下,框架結(jié)構(gòu)中人為設(shè)定的薄弱層F2(250 mm×250 mm)地震動響應(yīng)較大,其層間位移角超過了規(guī)范限制的1/50[11],故而該結(jié)構(gòu)需要進(jìn)行抗震加固。

    1.5 搖擺墻尺寸的確定

    文獻(xiàn)[14]通過研究初始損傷的框架-搖擺墻發(fā)現(xiàn),搖擺墻結(jié)構(gòu)能有效改變結(jié)構(gòu)的變形模式,對于受損框架結(jié)構(gòu)而言,當(dāng)搖擺墻的剛度比約為0.02時(shí),受損傷的框架結(jié)構(gòu)層間位移開始趨于穩(wěn)定,當(dāng)進(jìn)一步提高剛度比為0.045時(shí),不同受損程度的框架結(jié)構(gòu)層間位移變化基本一致。綜合上述因素,選定搖擺墻的剛度比為0.046、截面尺寸為1200 mm×600 mm。

    2 搖擺墻的不同類型連接件選取

    2.1 傳統(tǒng)框架+搖擺墻加固

    框架結(jié)構(gòu)采用傳統(tǒng)的搖擺墻體系進(jìn)行加固時(shí),其與搖擺墻的連接件一般情況下為剛性桿-鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件。選用剛性桿的截面尺寸為300 mm×900 mm。

    2.2 黏彈性阻尼器+搖擺墻加固

    采用4種黏彈性阻尼器進(jìn)行本次結(jié)構(gòu)模擬分析,分別編號為Ve-1,Ve-2,Ve-3,Ve-4,其尺寸及相關(guān)參數(shù)見表5所示。

    表5 黏彈阻尼器參數(shù)

    2.3 金屬阻尼器+搖擺墻加固

    采用4種屈曲約束型金屬阻尼器進(jìn)行本次模擬分析,分別記為G-1,G-2,G-3,G-4。4種金屬阻尼器的參數(shù)見表6。

    表6 金屬阻尼器參數(shù)

    2.4 黏滯阻尼器+搖擺墻加固

    黏滯阻尼器的Ce(彈性界限值)函數(shù)模型見圖5。

    圖5 Ce函數(shù)模型

    選用的2種黏滯阻尼器,編號分別為Vf-1,Vf-2,其規(guī)格見表7。

    表7 黏滯阻尼器參數(shù)

    3 動力時(shí)程分析

    分析同種阻尼器不同型號之間的層間位移角與塑性鉸破壞程度,得出Ve-2型黏彈性阻尼器、G-4型金屬阻尼器、Vf-1型黏滯阻尼器減震效果最佳,選取最優(yōu)的阻尼器布置狀態(tài)進(jìn)行后續(xù)研究。

    3.1 層間位移角

    不同地震波作用下的層間位移角計(jì)算結(jié)果見圖6。

    從圖6中可以看出,剛性桿、黏彈性阻尼器、金屬阻尼器和黏滯阻尼器在上述3條地震波作用下的最大層間位移角分別為1/69,1/65,1/63,1/65,都滿足抗震規(guī)范的具體要求。說明用阻尼器替代剛性桿作為連接件也可以控制最大層間位移角,發(fā)揮出搖擺墻的作用,滿足工程抗震加固的需要。與剛性桿相比,黏彈性阻尼器作為連接件時(shí),其對主體結(jié)構(gòu)的層間位移角的控制效果不明顯,且薄弱層的層間位移角仍較為突出;金屬阻尼器替代剛性桿作為連接構(gòu)件時(shí),層間位移角沿層高分布較為均勻,最大層間位移角略有增大,但仍不超過規(guī)范限值要求。同樣的,當(dāng)連接件為黏滯阻尼器時(shí),也可以有效控制結(jié)構(gòu)的最大層間位移角,使其滿足規(guī)范限制要求,但與剛性桿相比,其對薄弱層層間位移的控制效果略有下降。

    3.2 層間位移及頂點(diǎn)位移

    不同地震波作用下結(jié)構(gòu)的最大層位移及頂點(diǎn)位移見圖7。

    從圖7可以看出,黏滯和黏彈性阻尼器作為連接件的框架-搖擺墻結(jié)構(gòu)在3條地震波作用下的層間位移、頂點(diǎn)位移均小于剛性桿,說明兩者能夠降低主體結(jié)構(gòu)的地震動響應(yīng),抑制結(jié)構(gòu)的側(cè)向變形。而金屬阻尼器作為連接件時(shí),其層間位移、頂點(diǎn)位移相比剛性桿略有增大,不能抑制主體結(jié)構(gòu)的側(cè)向變形。

    3.3 塑性鉸對比

    圖8為4種連接構(gòu)件的結(jié)構(gòu)在寧河天津波作用下的破壞示意,實(shí)心點(diǎn)表示塑性鉸。

    圖8 不同連接構(gòu)件的結(jié)構(gòu)破壞

    分析4種不同連接構(gòu)件的結(jié)構(gòu)破壞圖可以發(fā)現(xiàn),阻尼器替代剛性桿作為連接構(gòu)件時(shí),主體結(jié)構(gòu)在柱端同樣未產(chǎn)生塑性鉸,說明阻尼器作為連接構(gòu)件并不改變其整體屈服模態(tài)。從圖8、表8中可以看出,金屬阻尼器作為連接件時(shí)框架結(jié)構(gòu)產(chǎn)生78個(gè)塑性鉸,黏滯阻尼器產(chǎn)生的塑性鉸個(gè)數(shù)為76個(gè),這說明后者能通過滯回耗能抑制結(jié)構(gòu)的損傷。黏彈性阻尼器也具有一定的耗能能力,但不能有效地傳遞軸力,產(chǎn)生的塑性鉸個(gè)數(shù)相對較少,為69個(gè)。

    表8 連接構(gòu)件塑性鉸比較

    3.4 軸力對比

    在框架-搖擺墻結(jié)構(gòu)中,軸力的傳遞是通過連接件進(jìn)行的。連接件是搖擺墻與框架主體之間協(xié)同工作的保證,同時(shí),也會耗散地震能量。但是,若連接件傳遞軸力過大,則表明其剛度較大,連接件與框架結(jié)構(gòu)及搖擺墻的連接部位有可能會因?yàn)檫^大的軸力而損壞,從而影響搖擺墻的控制效果;若連接件傳遞軸力過小時(shí),又不能充分發(fā)揮搖擺墻的耗能作用。從表9中可以看出,4種連接構(gòu)件中傳遞軸力最大的是剛性桿,平均軸力約為744.86 kN,說明剛性桿能通過自身剛度來傳遞地震作用下的軸力,并通過自身與框架結(jié)構(gòu)及搖擺墻的連接部位的損傷來耗散地震能量。當(dāng)使用黏彈性阻尼器連接框架結(jié)構(gòu)及搖擺墻時(shí),傳遞的軸力較小,只有剛性桿的31.27%,說明其作為連接件時(shí)無法有效協(xié)調(diào)層間位移變形且容易造成連接件失效,不能很好地發(fā)揮搖擺墻的作用。與黏彈性阻尼器連接件相比,金屬阻尼器可以提供一定的剛度,傳遞的軸力為剛性桿的87.23%,說明金屬阻尼器與框架結(jié)構(gòu)及搖擺墻的連接部位的內(nèi)力相比剛性桿均較小,造成損傷的概率較剛性桿小。黏滯阻尼器在傳遞軸力方面與金屬阻尼器類似,其連接處可以傳遞較大的軸力,但由于其本身的滯回耗能,傳遞的軸力相當(dāng)于剛性桿的71.46%,說明黏滯阻尼器作連接件在罕遇地震作用下既能傳遞軸力發(fā)揮搖擺墻的作用,自身又能消耗地震能量,減少對主體結(jié)構(gòu)的損傷。

    表9 連接構(gòu)件軸力對比 kN

    4 結(jié)論

    1) 通過剛性桿、黏彈性阻尼器、金屬阻尼器、黏滯阻尼器來連接的框架-搖擺墻結(jié)構(gòu),均能限制結(jié)構(gòu)的最大層間位移角,滿足抗震規(guī)范的限值要求。

    2) 與剛性桿以及金屬阻尼器相比,黏彈、黏滯阻尼器在罕遇地震作用下能夠減小結(jié)構(gòu)側(cè)向位移及頂點(diǎn)位移;并且相較于黏彈性阻尼器,黏滯阻尼器能更有效地控制結(jié)構(gòu)的層間位移角。

    3) 剛性桿以自身結(jié)構(gòu)的損傷來耗散罕遇地震的能量;金屬、黏滯阻尼器在為結(jié)構(gòu)提供一定的剛度,傳遞軸力的同時(shí),還能通過自身的耗能特性來消耗地震過程中產(chǎn)生的能量;黏彈性阻尼器傳遞的軸力較小,主體結(jié)構(gòu)只能通過耗能器耗散罕遇地震的能量,導(dǎo)致薄弱層位移較為突出。

    4) 黏滯阻尼器作為連接構(gòu)件在震后安裝、拆卸方便,可替換性高,完全滿足工程加固的需要,因此,用黏滯阻尼器代替剛性桿作為搖擺墻與框架結(jié)構(gòu)之間的連接構(gòu)件進(jìn)行實(shí)際工程加固是可行的。

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