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    并列圓角弧邊三角形雙塔層風(fēng)力干擾特性研究

    2022-08-18 08:32:18藍(lán)呂康陳水福
    低溫建筑技術(shù) 2022年7期
    關(guān)鍵詞:雙塔圓角升力

    藍(lán)呂康, 陳水福

    (浙江大學(xué)建筑工程學(xué)院,杭州 310058)

    0 引言

    高層建筑常采用平面規(guī)則且較為對(duì)稱的截面形式,例如方形、圓形、三角形等形式。雙塔高層建筑之間存在明顯的相互氣動(dòng)干擾效應(yīng),該效應(yīng)一直是結(jié)構(gòu)風(fēng)工程領(lǐng)域的研究熱點(diǎn)。相關(guān)研究主要集中在建筑間距、建筑高度、建筑排布角度和體型的影響等方面。文獻(xiàn)[1]對(duì)群體建筑之間的干擾效應(yīng)進(jìn)行了系統(tǒng)綜述,介紹了該領(lǐng)域研究狀況以及規(guī)范成果。吳倩云等[2]采用風(fēng)洞試驗(yàn)方法研究了間距比的變化對(duì)并列雙方柱的風(fēng)壓系數(shù)、升力系數(shù)和阻力系數(shù)的影響,結(jié)果表明間距比等于2.5是一臨界工況,當(dāng)大于2.5時(shí)干擾效應(yīng)不再顯著。陳強(qiáng)等[3]基于實(shí)際工程項(xiàng)目,研究了圓角三角形雙塔高層建筑四種不同排布角度對(duì)風(fēng)荷載的影響,并做了風(fēng)振響應(yīng)分析,結(jié)果顯示30°錯(cuò)位和角對(duì)角排布下,雙塔建筑局部體型系數(shù)最小。謝壯寧等[4]研究了不同高寬比的兩方柱在不同地貌下的靜力和動(dòng)力干擾效應(yīng),發(fā)現(xiàn)施擾建筑高寬比對(duì)動(dòng)力干擾效應(yīng)有很大影響,指出了之前文獻(xiàn)在對(duì)高寬比影響的描述上的不足。顧明等[5,6]研究了施擾建筑高度變化對(duì)主建筑層風(fēng)力的影響,結(jié)果顯示并列排布時(shí),高度比較大時(shí)層平均升力系數(shù)相對(duì)更大,且間距比越小,層脈動(dòng)升力功率譜峰值與單體相比增大越多;串列排布時(shí),高度比增大時(shí)層平均阻力系數(shù)減小,遮擋效應(yīng)愈發(fā)顯著。余先鋒等[7-10]研究了相對(duì)位置、寬度比和高度比等多種干擾工況下受擾方形建筑扭矩響應(yīng)和順風(fēng)向加速度的干擾效應(yīng),值得注意的是,由于渦激共振的影響,施擾建筑在小寬度比情況時(shí)容易導(dǎo)致受擾建筑出現(xiàn)扭轉(zhuǎn)向渦激共振干擾效應(yīng),并出現(xiàn)較大的頂部順風(fēng)向峰值加速度干擾因子包絡(luò)值。

    以上是基于風(fēng)洞試驗(yàn)對(duì)高層建筑間氣動(dòng)干擾效應(yīng)的研究,這也是目前的主要研究方式。近年來,CFD數(shù)值摸擬逐漸被應(yīng)用于山地風(fēng)場(chǎng)、建筑結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載評(píng)估以及其他風(fēng)工程研究領(lǐng)域,也是一種研究風(fēng)工程問題比較有效的方法。閆渤文等[11]提出了基于剛度映射算法的CFD/FEM單向耦合的高層建筑風(fēng)效應(yīng)及舒適度評(píng)估框架,研究了高層雙塔建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載及主體結(jié)構(gòu)風(fēng)振響應(yīng),結(jié)果顯示受擾建筑位于施擾建筑尾流區(qū),可能會(huì)受到尾流抖振的影響,從而使受擾建筑表面風(fēng)荷載加大。

    對(duì)于三角形建筑,為獲得更有效的使用空間和更優(yōu)越的抗風(fēng)效果,近年來常采用圓角弧邊的截面形式代替直角直邊形式。并列和串列排布作為兩種對(duì)稱的雙塔排布方式,在實(shí)際工程中有廣泛的應(yīng)用,例如新建的杭州新世界環(huán)球中心高層建筑就采用了圓角弧邊三角形雙塔形式。然而,目前對(duì)此類雙塔建筑的風(fēng)致干擾效應(yīng)尚缺乏較深入的研究。文中以圓角弧邊三角形雙塔高層建筑為研究對(duì)象,通過剛性模型風(fēng)洞測(cè)壓試驗(yàn)方法,研究D類地貌下并列排布時(shí)兩建筑之間的順風(fēng)向和橫風(fēng)向?qū)语L(fēng)力干擾特性,為實(shí)際工程中該類建筑的抗風(fēng)設(shè)計(jì)提供參考依據(jù)。

    1 風(fēng)洞試驗(yàn)概況

    試驗(yàn)在浙江大學(xué)ZD-1邊界層風(fēng)洞中進(jìn)行,風(fēng)洞試驗(yàn)段截面寬4m、高3m。為了獲得與實(shí)際相符的風(fēng)場(chǎng)環(huán)境,通過調(diào)整風(fēng)洞中地表粗糙元和格柵的數(shù)量和位置來模擬所需的我國規(guī)范規(guī)定的D類風(fēng)場(chǎng)。試驗(yàn)的實(shí)測(cè)風(fēng)速剖面和湍流度如圖1所示,試驗(yàn)參考風(fēng)速為Uref=10.8m/s,測(cè)點(diǎn)采樣頻率為312.5Hz,采樣長度為10000次。

    圖1 風(fēng)剖面模擬

    研究對(duì)象由兩個(gè)完全相同的高度300m、邊長60m的施擾和受擾圓角弧邊三角形建筑組成,模型縮尺比1:300,對(duì)應(yīng)風(fēng)洞試驗(yàn)?zāi)P透叨葹?.0m。模型在風(fēng)洞中的最大阻塞比遠(yuǎn)小于5%,滿足試驗(yàn)要求。

    風(fēng)洞試驗(yàn)中,沿主體建筑高度方向共設(shè)置了11個(gè)風(fēng)壓測(cè)試層,每層布置27個(gè)測(cè)點(diǎn),測(cè)點(diǎn)層具體布置圖如圖2所示。

    圖2 測(cè)點(diǎn)層及測(cè)點(diǎn)布置

    為分析不同建筑排布方式對(duì)雙塔干擾效應(yīng)的影響,文中設(shè)計(jì)了6組建筑排布方式,如圖3所示,圖中陰影三角形和白色三角形分別表示受擾、施擾建筑。各種排布中,每個(gè)三角形均有一條兩角連線是豎直或是水平的,文中采用 U(up)、L(left)、R(right)、D(down)表示第三個(gè)角的朝向。因此6種排布方式分別稱為U-U排布、L-R排布、L-L排布、D-D排布、R-R排布、R-L排布??梢钥闯?,每種排布方式至少存在一條對(duì)稱軸,這在實(shí)際工程中較為常用。

    圖3 雙塔排布工況

    為考察建筑相對(duì)間距的影響,對(duì)每種排布方式進(jìn)行了6種相對(duì)間距的試驗(yàn)。間距比用X/B表示,其中X為兩建筑的中點(diǎn)距離,B為建筑橫截面的邊長,6個(gè)間距比分別為1.5、2.0、3.0、4.0、5.0、6.0。

    2 試驗(yàn)數(shù)據(jù)處理

    文中主要通過對(duì)比風(fēng)荷載作用下的層阻力系數(shù)和層升力系數(shù)來探討不同排布方式下圓角弧邊三角形雙塔高層建筑的層氣動(dòng)力沿高度的分布規(guī)律。

    風(fēng)力正方向定義如圖4所示,阻力系數(shù)和升力系數(shù)分別記作CD、CL。第i層平均風(fēng)力系數(shù)和脈動(dòng)風(fēng)力系數(shù)分別定義如下:

    圖4 風(fēng)力正方向定義

    式中,zi表示測(cè)點(diǎn)層i的高度;FD(zi)、FL(zi)分別表示層平均阻力和層平均升力;σD(zi)、σL(zi)分別表示層阻力和層升力均方根;A(zi)表示測(cè)點(diǎn)層i的迎風(fēng)面面積;Pref為頂部參考風(fēng)壓。

    3 阻力系數(shù)

    3.1 平均阻力系數(shù)

    圖5給出了不同排布工況下受擾建筑平均層阻力系數(shù)沿高度的變化曲線。總體上各種排布受擾建筑平均阻力系數(shù)在建筑頂部附近達(dá)到最大。U-U排布、L-R排布和L-L排布當(dāng)X/B≤2.0時(shí),平均阻力系數(shù)明顯增大;而當(dāng)X/B≥3.0時(shí),平均阻力系數(shù)不隨間距變化而變化。

    圖5 平均層阻力系數(shù)

    當(dāng)X/B=1.5時(shí),D-D排布在z/H≥0.4的測(cè)試層,平均阻力系數(shù)明顯減小,R-R排布在每個(gè)測(cè)試層均明顯減小,R-L排布在z/H≤0.4的測(cè)試層明顯減?。划?dāng)X/B≥2時(shí),平均阻力系數(shù)基本不隨間距變化而變化。

    比較L-R排布和L-L排布,在X/B≤2.0時(shí),L-L排布對(duì)受擾建筑的平均阻力系數(shù)影響更顯著,當(dāng)X/B=1.5時(shí)平均阻力系數(shù)甚至增加0.2左右,明顯增大了順風(fēng)向平均風(fēng)荷載。與之相比,R-R排布和R-L排布中,施擾建筑朝向改變對(duì)受擾建筑平均阻力系數(shù)的影響較小。

    3.2 脈動(dòng)阻力系數(shù)

    圖6給出了各種排布方式受擾建筑的脈動(dòng)層阻力系數(shù)變化曲線。由圖6看出,對(duì)于脈動(dòng)阻力系數(shù),間距對(duì)各種排布下受擾建筑脈動(dòng)阻力系數(shù)影響較小,僅在個(gè)別排布X/B=1.5時(shí)使受擾建筑脈動(dòng)阻力系數(shù)有所增大或減小,例如D-D排布時(shí)該系數(shù)值由較明顯減?。黄溆喔鏖g距比脈動(dòng)阻力系數(shù)曲線均接近單體建筑情況,表明不同排布下受擾建筑脈動(dòng)阻力系數(shù)主要源于來流的脈動(dòng)性,施擾建筑的干擾效應(yīng)不顯著。

    圖6 脈動(dòng)層阻力系數(shù)

    受擾建筑脈動(dòng)阻力系數(shù)在圓角迎風(fēng)時(shí)最小,不對(duì)稱迎風(fēng)時(shí)次之,弧面迎風(fēng)時(shí)最大。當(dāng)受擾建筑圓角迎風(fēng)時(shí),建筑頂部和底部脈動(dòng)阻力系數(shù)沿高度變化較小,而建筑中部脈動(dòng)阻力系數(shù)隨高度先減小后增大,并在0.6H附近達(dá)到最小值;當(dāng)受擾建筑不對(duì)稱迎風(fēng)時(shí),脈動(dòng)阻力系數(shù)沿高度呈“S”型分布,同樣在0.6H附近達(dá)到最小值;當(dāng)受擾建筑弧面迎風(fēng)時(shí),脈動(dòng)阻力系數(shù)在建筑中上部沿高度變化相對(duì)較小,僅在建筑底部迅速減小。

    4 升力系數(shù)

    4.1 平均升力系數(shù)

    圖7給出了6種排布工況下受擾建筑平均層升力系數(shù)沿高度的變化曲線??傮w而言,各工況平均升力系數(shù)曲線在X/B≥4.0時(shí)較為接近,基本上不隨間距變化而變化。

    圖7 平均層升力系數(shù)

    當(dāng)受擾建筑的體型關(guān)于來流方向?qū)ΨQ時(shí),平均升力系數(shù)曲線沿高度變化較小,單體建筑平均升力系數(shù)接近0。對(duì)于U-U排布,當(dāng)X/B≤3.0時(shí),由于峽道效應(yīng),氣流在兩建筑間加速,加劇了建筑表面風(fēng)壓分布的不均勻性,使得平均升力系數(shù)隨間距比減小而增大。對(duì)于D-D排布,當(dāng)X/B≥2.0時(shí),同樣由于峽道效應(yīng),平均升力系數(shù)隨間距比減小而增大;而當(dāng)X/B=1.5時(shí),施擾建筑的近距離存在并未使受擾建筑平均升力系數(shù)明顯增大。

    當(dāng)受擾建筑關(guān)于來流方向不對(duì)稱時(shí),各工況建筑平均升力系數(shù)曲線均沿高度先逐漸增大,之后在建筑頂部處迅速減小。對(duì)于R-R排布和R-L排布,受擾建筑圓角均朝右,當(dāng)X/B≤3.0時(shí),平均升力系數(shù)均隨間距比減小而增大,施擾建筑朝向?qū)κ軘_建筑平均升力系數(shù)影響不大。對(duì)于L-R排布,當(dāng)X/B≤3.0時(shí),平均升力系數(shù)在建筑中下部較為接近,而在建筑頂部處分離,并隨間距比減小而增大;然而當(dāng)施擾建筑圓角朝向變?yōu)槌蠛螅琇-L排布下平均升力系數(shù)曲線分布沒有呈現(xiàn)出峽道效應(yīng),當(dāng)X/B≤3.0時(shí),平均升力系數(shù)均隨間距比減小而減小,當(dāng)X/B=1.5時(shí)平均升力系數(shù)甚至降至0.3左右。

    4.2 脈動(dòng)升力系數(shù)

    圖8給出了各排布方式的脈動(dòng)層升力系數(shù)變化曲線。由圖可見,多數(shù)情況下受擾建筑弧面迎風(fēng)時(shí),其脈動(dòng)升力系數(shù)最大,不對(duì)稱迎風(fēng)時(shí)次之,圓角迎風(fēng)時(shí)最小。對(duì)于U-U排布,各種間距比下受擾建筑脈動(dòng)升力系數(shù)接近并略大于單體建筑情況,橫風(fēng)向間距的影響較小。對(duì)于L-R排布和L-L排布,受擾建筑圓角朝左時(shí),當(dāng)X/B≥3.0時(shí),各間距比的脈動(dòng)升力系數(shù)曲線接近并略大于單體建筑情況,而當(dāng)X/B≤2.0時(shí)則小于單體建筑情況,且X/B=1.5時(shí)明顯更??;相比之下,此時(shí)施擾建筑圓角朝左(L-L排布)的系數(shù)比朝右(L-R排布)更小,在建筑中下部甚至小于0.2。當(dāng)受擾和施擾建筑圓角朝右(R-R排布)時(shí),不同間距比下的脈動(dòng)升力系數(shù)接近并略大于單體建筑情況,即使間距比為最小的1.5h,受擾建筑的脈動(dòng)升力仍改變不大。

    各種排布中,D-D排布的脈動(dòng)升力系數(shù)隨間距比的變化最為顯著,見圖8(d),這與該工況下的橫風(fēng)向漩渦脫落現(xiàn)象有關(guān)。對(duì)于圓角弧邊三角形單體建筑,當(dāng)弧面迎風(fēng)時(shí)其漩渦脫落現(xiàn)象最為顯著,致使其脈動(dòng)升力系數(shù)相較其余迎風(fēng)方式更大,并沿高度先增大后減小,在0.6H附近達(dá)到最大值0.43。對(duì)于雙塔建筑,當(dāng)X/B=1.5時(shí),由于間距較小,施擾建筑產(chǎn)生的氣流干擾大幅減弱了受擾建筑的漩渦脫落程度;當(dāng)間距比為2.0~3.0時(shí),施擾建筑的存在使受擾建筑風(fēng)壓不均勻性增大,明顯增強(qiáng)了受擾建筑的漩渦脫落程度,脈動(dòng)升力系數(shù)最大值甚至達(dá)到0.5;當(dāng)X/B≥4.0時(shí),由于間距過大,施擾建筑對(duì)受擾建筑的干擾不明顯,受擾建筑脈動(dòng)升力系數(shù)接近于單體建筑情況,僅在建筑下部稍大。

    圖8 脈動(dòng)層升力系數(shù)

    5 結(jié)語

    文中以并列排布下的圓角弧邊三角形雙塔超高層建筑為對(duì)象,通過剛性模型同步測(cè)壓試驗(yàn),對(duì)比分析了建筑間距和排布方式對(duì)受擾建筑層阻力系數(shù)和層升力系數(shù)的影響,據(jù)此可得出以下結(jié)論:

    (1) 當(dāng)間距比大于2.0時(shí),施擾建筑對(duì)受擾建筑的平均和脈動(dòng)層阻力系數(shù)的干擾效果已不明顯;僅當(dāng)間距比較小時(shí),受擾建筑在不同排布方式下的平均和脈動(dòng)層阻力系數(shù)才可能明顯增大或減小。

    (2) 當(dāng)受擾建筑的體型關(guān)于來流方向?qū)ΨQ時(shí),平均升力系數(shù)曲線沿高度變化較小,單體建筑平均升力系數(shù)接近0;當(dāng)其體型關(guān)于來流方向不對(duì)稱時(shí),平均升力系數(shù)曲線均沿高度先逐漸增大,后在建筑頂部附近迅速減小。

    (3) 當(dāng)間距比大于3.0時(shí),不同排布方式的受擾建筑的平均升力系數(shù)已較為接近;當(dāng)間距比較小時(shí),僅個(gè)別排布方式(如L-R方式)受擾建筑的平均升力系數(shù)會(huì)由于峽道效應(yīng)而隨間距比減小而增大,而其他方式的這一系數(shù)則因施擾建筑對(duì)氣流的干擾而隨間距比減小而減小。

    (4) 單體建筑當(dāng)弧面迎風(fēng)時(shí),其脈動(dòng)升力系數(shù)由于漩渦脫落現(xiàn)象而達(dá)到最大。對(duì)弧面迎風(fēng)的雙塔D-D排布,當(dāng)間距比較小時(shí),施擾建筑的氣流干擾大幅減弱了受擾建筑的漩渦脫落程度,脈動(dòng)升力系數(shù)顯著減?。划?dāng)間距比為2.0~3.0時(shí),施擾建筑的存在使受擾建筑的漩渦脫落現(xiàn)象及風(fēng)壓不均勻性增強(qiáng),脈動(dòng)升力系數(shù)明顯增大;當(dāng)間距比達(dá)到或超過4.0時(shí),施擾建筑的干擾效應(yīng)已不明顯,故脈動(dòng)升力系數(shù)接近于單體建筑。

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