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    煤化工項(xiàng)目管廊蒸汽管線自然補(bǔ)償器設(shè)置研究

    2022-08-17 09:21:04唐智亮
    管道技術(shù)與設(shè)備 2022年4期
    關(guān)鍵詞:熱態(tài)補(bǔ)償器校核

    唐智亮

    (北京石油化工工程有限公司,北京 100107)

    0 引言

    隨著煤化工項(xiàng)目的規(guī)?;?、集成化和深加工化,大型煤化工廠均實(shí)現(xiàn)了從塊煤到聚烯烴塑料生產(chǎn)的全過(guò)程,因此煤化工廠各個(gè)生產(chǎn)裝置單元更加多元化、復(fù)雜化,裝置占地面積也越來(lái)越大[1]。在煤化工生產(chǎn)工藝中,外管廊更加復(fù)雜,通常具有物料管線多、管線密、管廊寬度高和層數(shù)多等特點(diǎn),有的管廊高度達(dá)到了12 m以上,達(dá)到了5層。蒸汽輸送量和管徑也越來(lái)越大。要求設(shè)計(jì)人員在全廠外管廊設(shè)計(jì)前進(jìn)行一個(gè)全局的規(guī)劃,例如:各個(gè)壓力等級(jí)蒸汽的走向、自然補(bǔ)償器的位置和幾何尺寸等。本文以某大型煤化工項(xiàng)目為例,通過(guò)計(jì)算和工程設(shè)計(jì)實(shí)例,分析了蒸汽管線的自然補(bǔ)償器設(shè)計(jì)、設(shè)置和固定點(diǎn)等。

    1 蒸汽管線路徑和自然補(bǔ)償規(guī)劃

    在工程詳細(xì)設(shè)計(jì)中,為了配合現(xiàn)場(chǎng)施工進(jìn)度,需要合理安排各個(gè)專(zhuān)業(yè)的出圖順序。管廊土建和鋼結(jié)構(gòu)作為較早開(kāi)始施工的部分,需要盡早開(kāi)始設(shè)計(jì)。

    蒸汽管線作為管廊溫度最高的管線,需要設(shè)置大量的自然補(bǔ)償器來(lái)釋放管道二次熱應(yīng)力。自然補(bǔ)償器兩端通常是固定支架,其作為結(jié)構(gòu)條件的控制性因素,需及時(shí)準(zhǔn)確規(guī)劃。然而,設(shè)計(jì)開(kāi)始階段,不能提供蒸汽管道應(yīng)力分析條件,很難判斷蒸汽管道布置的合理性。這就要求管道專(zhuān)業(yè)人員根據(jù)項(xiàng)目經(jīng)驗(yàn)結(jié)合計(jì)算,在設(shè)計(jì)初期對(duì)全廠外管廊上管線的排布進(jìn)行規(guī)劃,合理設(shè)置固定點(diǎn),以便提出準(zhǔn)確的結(jié)構(gòu)條件[2]。

    2 煤化工廠蒸汽等級(jí)、參數(shù)及管道材質(zhì)

    煤化工廠區(qū)通常有5種不同壓力等級(jí)和用途的蒸汽,S1高壓蒸汽、S2中壓蒸汽主要作為動(dòng)力蒸汽使用,S3次中壓蒸汽、S4低壓蒸汽、S5低低壓蒸汽主要作為工藝物料的加熱、管線伴熱、冬季采暖等熱源使用。各蒸汽等級(jí)、參數(shù)及管道材質(zhì)見(jiàn)表1。

    表1 蒸汽等級(jí)、參數(shù)及管道材質(zhì)

    3 全廠外管廊蒸汽管線自然補(bǔ)償設(shè)計(jì)

    以S1高壓蒸汽管道、S5低低壓蒸汽管道為例,對(duì)管廊中最常見(jiàn)的π型自然補(bǔ)償器進(jìn)行柔性分析。圖1為兩端固定、無(wú)變徑,中間通過(guò)π型自然補(bǔ)償器來(lái)吸收熱脹的管道模型。

    圖1 π型自然補(bǔ)償器示意圖

    3.1 DN400、S1高壓蒸汽管道實(shí)例核算

    S1高壓蒸汽管道對(duì)應(yīng)圖1中的參數(shù)如下:U=60 m;A=27.2 m;B=7.5 m;C=5.6 m;H=1.5 m。

    S1蒸汽管道設(shè)計(jì)參數(shù)如下:設(shè)計(jì)溫度545 ℃;設(shè)計(jì)壓力11.13 MPa;管道安裝溫度20 ℃;管道外徑406 mm;管道內(nèi)徑354 mm;管道壁厚26 mm;α為鋼材線膨脹系數(shù),α=1.24×10-5mm/(mm·℃);[σ]c為鋼材在20 ℃的基本許用應(yīng)力,[σ]c=147 MPa;[σ]h為鋼材在545 ℃的基本許用應(yīng)力,[σ]h=96.6 MPa;Ea為鋼材的彈性模量,當(dāng)溫度為20 ℃時(shí),Ea=2.18×105MPa;當(dāng)溫度為545 ℃時(shí),Ea=1.75×105MPa。

    3.2 S1高壓蒸汽管道最大伸縮量核算

    根據(jù)溫度和線性膨脹系數(shù)確定蒸汽管道的π彎立管下部彎頭處最大伸縮量??紤]到鋼管變形不易太大和管托長(zhǎng)度的限制,最大伸縮量不得超過(guò)250 mm。可根據(jù)式(1)計(jì)算管道最大伸縮量:

    ΔL=α·A·ΔT

    (1)

    式中:ΔL為管道最大伸縮量,mm;A為固定支架到π彎處立管長(zhǎng)度,mm;ΔT為溫差,℃。

    表1中的數(shù)據(jù)根據(jù)式(1)可計(jì)算出模型中S1蒸汽管道的管道最大伸縮量為:ΔL=177 mm。計(jì)算結(jié)果滿(mǎn)足最大伸縮量不得超過(guò)250 mm的要求。

    3.3 S1高壓蒸汽管道柔性分析

    ASME B31.1—2020中提到了判斷管道柔性的簡(jiǎn)便方法,如果能滿(mǎn)足式(2),則可近似認(rèn)為管道柔性足夠好,不需要通過(guò)CAESARⅡ等軟件復(fù)驗(yàn)[3]。

    (2)

    DN400、S1高壓蒸汽管道按照式(2)計(jì)算,不等號(hào)左邊的結(jié)果數(shù)值為489.5;不等號(hào)右邊的計(jì)算結(jié)果數(shù)值為198.4。

    根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果,S1蒸汽管線在設(shè)定的計(jì)算值下,不能滿(mǎn)足式(2)的要求,需要用CAESARⅡ來(lái)復(fù)驗(yàn)該管道的柔性。

    3.4 DN300、S5低低壓蒸汽管道實(shí)例核算

    S5低低壓蒸汽管道對(duì)應(yīng)圖1中的參數(shù)如下:U=80 m;A=37.2 m;B=7.5 m;C=5.6 m;H=1.5 m。

    S5蒸汽管道設(shè)計(jì)參數(shù)如下:設(shè)計(jì)溫度218 ℃;設(shè)計(jì)壓力0.8 MPa;管道安裝溫度20 ℃;管道外徑323.9 mm;管道內(nèi)徑307.14 mm;管道壁厚8.38 mm;α=1.234×10-5mm/(mm·℃);[σ]c=130 MPa;[σ]h為鋼材在218 ℃的基本許用應(yīng)力,[σ]h=118 MPa;當(dāng)溫度為20 ℃時(shí),Ea=1.92×105MPa;當(dāng)溫度為218 ℃時(shí),Ea=1.85×105MPa。

    3.5 S5低低壓蒸汽管道最大伸縮量核算

    根據(jù)式(1)可計(jì)算出S5蒸汽管道的最大伸縮量ΔL為91 mm,滿(mǎn)足最大伸縮量不得超過(guò)250 mm的要求。

    3.6 S5低低壓蒸汽管道柔性分析

    DN300、S5低低壓蒸汽管道公式(2)不等號(hào)左邊的計(jì)算結(jié)果數(shù)值為195.4;不等號(hào)右邊的計(jì)算結(jié)果數(shù)值為208。

    根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果,S5蒸汽管線在設(shè)定的計(jì)算值下,能滿(mǎn)足式(2)的要求。

    4 蒸汽管道自然補(bǔ)償器校核

    CAESAR Ⅱ軟件能計(jì)算多種工況下的管道應(yīng)力,主要著重于計(jì)算管道在自重等持續(xù)荷載、管道內(nèi)壓、熱脹冷縮等狀態(tài)下產(chǎn)生的應(yīng)力。其中,一次應(yīng)力包括內(nèi)壓和持續(xù)荷載,用極限分析法校核;二次應(yīng)力主要指管道在熱態(tài)工況形變受約束產(chǎn)生的力,用控制冷熱工況循環(huán)量和驗(yàn)算是否在許用應(yīng)力范圍內(nèi)的方法進(jìn)行校核[5]。

    4.1 S1蒸汽管道一次應(yīng)力校核

    根據(jù)ASME B31.1—2020,管道在熱態(tài)使用工況下,在管道內(nèi)壓作用下產(chǎn)生的環(huán)向應(yīng)力應(yīng)小于熱態(tài)許用應(yīng)力;管道在自重、內(nèi)壓和其他持續(xù)荷載所產(chǎn)生的縱向應(yīng)力合力應(yīng)小于熱態(tài)許用應(yīng)力。

    根據(jù)表1中S1蒸汽管道的數(shù)據(jù)在CAESARⅡ軟件中建模,如圖2所示。

    圖2 S1蒸汽管道CAESAR Ⅱ模型示意圖

    S1蒸汽管道在內(nèi)壓、自重和管道支吊架作用下,一次應(yīng)力的最大值見(jiàn)表2。

    表2 S1蒸汽管道一次應(yīng)力作用下的最大應(yīng)力 MPa

    CAESAR Ⅱ軟件顯示,S1蒸汽管道在工作狀態(tài)下的許用應(yīng)力為117 MPa,根據(jù)表2的計(jì)算結(jié)果可知,管道一次應(yīng)力作用下的最大應(yīng)力值為98.3 MPa,在169號(hào)節(jié)點(diǎn)處,小于其許用應(yīng)力,所以S1蒸汽管線一次應(yīng)力校核符合要求。

    4.2 S1蒸汽管道二次應(yīng)力校核

    S1蒸汽管道在熱態(tài)條件下,二次應(yīng)力的最大值見(jiàn)表3。

    表3 S1蒸汽管道二次應(yīng)力作用下的最大應(yīng)力 MPa

    CAESAR Ⅱ軟件顯示,S1蒸汽管道在熱態(tài)下的許用應(yīng)力為277 MPa,根據(jù)表3的計(jì)算結(jié)果可知,管道二次應(yīng)力作用下的最大應(yīng)力為249.7 MPa,在170號(hào)節(jié)點(diǎn)處,小于其許用應(yīng)力,所以S1蒸汽管線二次應(yīng)力校核符合要求。

    4.3 S5蒸汽管道一次應(yīng)力校核

    根據(jù)表1中S5蒸汽管道的數(shù)據(jù)在CAESAR Ⅱ軟件中建模,如圖3所示。

    圖3 S5蒸汽管道CAESAR Ⅱ模型示意圖

    S5蒸汽管道在內(nèi)壓、自重和管道支吊架作用下,一次應(yīng)力的最大值見(jiàn)表4。

    表4 S5蒸汽管道一次應(yīng)力作用下的最大應(yīng)力 MPa

    CAESAR Ⅱ軟件顯示,S5蒸汽管道在工作狀態(tài)下的許用應(yīng)力為136 MPa,根據(jù)表4的計(jì)算結(jié)果可知,管道一次應(yīng)力作用下的最大應(yīng)力為41.4 MPa,在340號(hào)節(jié)點(diǎn)處,小于其許用應(yīng)力,所以S5蒸汽管線一次應(yīng)力校核符合要求。

    4.4 S5蒸汽管道二次應(yīng)力校核

    S5蒸汽管道在熱態(tài)條件下,二次應(yīng)力的最大值見(jiàn)表5。

    表5 S5蒸汽管道二次應(yīng)力作用下的最大應(yīng)力 MPa

    CAESAR Ⅱ軟件顯示,S5蒸汽管道在熱態(tài)下的許用應(yīng)力為206.3 MPa,根據(jù)表5的計(jì)算結(jié)果可知,管道二次應(yīng)力作用下的最大應(yīng)力為118.5 MPa,在388號(hào)節(jié)點(diǎn)處,小于其許用應(yīng)力,所以S5蒸汽管線二次應(yīng)力校核符合要求。

    4.5 其余蒸汽管道校核情況

    根據(jù)上述方法,S2中壓蒸汽管道、S3次中壓蒸汽管道、S4低壓蒸汽管道在使用表1的數(shù)據(jù)以及S5蒸汽管道在CAESAR Ⅱ軟件中建模的數(shù)據(jù)進(jìn)行校核后,均能滿(mǎn)足管線自然補(bǔ)償及一次應(yīng)力、二次應(yīng)力的要求。

    5 結(jié)論

    結(jié)合工程實(shí)例對(duì)蒸汽管線的自然補(bǔ)償器和固定點(diǎn)進(jìn)行了設(shè)計(jì)和設(shè)置,計(jì)算結(jié)果表明:采用ASME B31.1—2020中的式(2)對(duì)S1高壓蒸汽管道和S5低低壓蒸汽管道進(jìn)行柔性分析,S1高壓蒸汽管道不滿(mǎn)足計(jì)算要求,S5低低壓蒸汽管道滿(mǎn)足計(jì)算要求。但相同數(shù)據(jù)采用CAESAR Ⅱ軟件進(jìn)行校驗(yàn),結(jié)果滿(mǎn)足柔性分析要求。這說(shuō)明在使用ASME B31.1—2020式(2)對(duì)管道柔性分析時(shí),得到的是一個(gè)保守結(jié)果,不能直接應(yīng)用在工程實(shí)際中。

    對(duì)于不同壓力等級(jí)的蒸汽管道,在全廠外管廊上排布采用π型自然補(bǔ)償器時(shí),其固定點(diǎn)間距可參照下列數(shù)據(jù):S1高壓蒸汽管道固定點(diǎn)間距為60 m,自然補(bǔ)償器長(zhǎng)寬高尺寸為7.5 m×5.6 m×1.5 m;S5低低壓蒸汽管道固定點(diǎn)間距為80 m,自然補(bǔ)償器長(zhǎng)寬高尺寸為7.5 m×5.6 m×1.5 m;S2中壓蒸汽管道、S3次中壓蒸汽管道、S4低壓蒸汽管道可參照S5低低壓蒸汽管道。采用上述設(shè)置,對(duì)蒸汽管道最大伸縮量和管道柔性進(jìn)行分析,均能滿(mǎn)足工程實(shí)際要求。

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