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    高原隧道建設(shè)中的大變形支護原理及施工技術(shù)

    2022-08-15 06:55:14張錦松
    交通世界 2022年20期
    關(guān)鍵詞:阻器圍巖能量

    張錦松

    (中鐵一局集團有限公司第三工程分公司,陜西 寶雞 721000)

    1 工程概況

    神座隧道位于阿壩縣神座鄉(xiāng),隧址區(qū)屬高原山地地貌,山體呈近南北向展布。進口段位于山體斜坡地帶,進口與神座分離式立交相接,地表覆蓋薄層粉質(zhì)黏土、較厚層角礫,下伏為強風(fēng)化-中風(fēng)化變砂巖與板巖互層,出口段位于高階地,與神座1號大橋相接,地表覆蓋較厚層粉土、角礫,下伏為強風(fēng)化-中風(fēng)化變砂與板巖互層。隧道總體走向為124°,隧道測設(shè)里程為左線Z2K74+760—Z2K80+324,隧道長5 564m,屬特長隧道,最大埋深約357m,進口設(shè)計高程為3 175.54m,出口設(shè)計高程為3 206.40m;右線K74+798—K80+347,隧道長5 549m,屬特長隧道,最大埋深約357m,進口設(shè)計高程為3 176.22m,出口設(shè)計高程為3 206.45m。

    2 隧道不良地質(zhì)情況

    神座隧道洞身圍巖主要為變砂巖與板巖互層,局部段落巖體單軸飽和抗壓強度為7.62MPa,受隧道埋深、地應(yīng)力影響,在K75+380—K75+600(Z2K75+360—K75+580), K76+250—K77+980 (Z2K76+230—Z2K77+970)標(biāo)段,該隧道埋深超過252m,根據(jù)詳勘階段鉆孔的地應(yīng)力測試結(jié)果,該標(biāo)段有可能產(chǎn)生Ⅰ級輕微大變形。這些標(biāo)段開挖、支護時,應(yīng)加強隧道的初期支護施工控制和工序銜接。嚴(yán)格按照設(shè)計要求施工,并根據(jù)實際地質(zhì)條件采取超前水平鉆探及超前地質(zhì)預(yù)報,必要時實施超前應(yīng)力釋放措施。

    3 大變形支護理念

    3.1 限阻耗能支護原理

    受線路、地形、地質(zhì)等因素的限制,隧道建設(shè)中遇到大變形問題難以避免,我國已經(jīng)在大量的隧道工程實踐中積累了豐富的軟弱圍巖隧道大變形治理經(jīng)驗,但軟弱圍巖隧道的支護理論與施工方法依然不夠成熟,一旦遇到嚴(yán)重大變形,施工總是在循環(huán)往復(fù)的支護“施作-破壞-拆換”過程中緩慢推進,軟弱圍巖大變形依舊為整條隧道甚至全線的控制難題之一。

    圍巖壓力會隨著變形逐步得到釋放,在高地應(yīng)力軟弱圍巖環(huán)境隧道施工中,若圍巖變形達不到一定程度,圍巖壓力就無法降低到現(xiàn)有支護材料的可支護能力水平,但也不能過度釋放、無條件釋放,否則圍巖強度無法得到利用。故大變形隧道要注重“放”,同時注重“抗”,支護設(shè)計需要在“放”和“抗”之間找到平衡點,有控制地進行圍巖壓力釋放。解決隧道大變形支護破壞問題的關(guān)鍵在于處理圍巖壓力與圍巖變形的關(guān)系,能量為力與變形的乘積,隧道大變形問題實際是能量問題。隧道開挖前,圍巖處于三軸受力狀態(tài),可儲存大量彈性應(yīng)變能,開挖后,圍巖側(cè)向壓力解除、抗壓強度降低,從而儲能能力降低,加之開挖后的應(yīng)力重分布導(dǎo)致了圍巖能量聚集,圍巖中就存在了剩余的能量,需要得到釋放。剩余能量的釋放由支護和圍巖共同承擔(dān),軟弱圍巖發(fā)生延性破壞,剩余能量大多會隨著圍巖塑性變形得到耗散,圍巖變形量越大,塑性應(yīng)變耗能越高,遠超支護的吸能水平,故在隧道大變形條件下,支護不需要具有太高的吸能水平,而要具有較高的耗能水平。支護的耗能水平是指支護可以與圍巖協(xié)同發(fā)生大行程變形,利用圍巖的峰后性能,圍巖自身充分耗散剩余能量,無論支護是低剛度型高恒阻型還是低恒阻型,只要能限制支護阻力,不讓其結(jié)構(gòu)內(nèi)力超過自身極限承載能力且支護阻力不小于最小支護阻力,并實現(xiàn)大幅變形,充分釋放圍巖壓力和耗散剩余能量,都可稱為限阻耗能型支護。

    3.2 大變形隧道能量設(shè)計法

    3.2.1 能量法設(shè)計思路

    根據(jù)相關(guān)研究可知:坍落拱不是普遍存在的,特別是已開挖成拱形、又有支護提供抗力時,深埋隧道拱部圍巖往往不會形成坍落拱,支護承受的是形變壓力,非坍落拱荷載。圍巖特征曲線是一條曲線,形變壓力會隨變形而減小。

    當(dāng)判定隧道為大變形隧道時,一定圍巖條件下,某一洞室達到穩(wěn)定的能量是一定的/恒定的,為一常數(shù)。因此,可以采用能量法進行設(shè)計,其理論公式如下:

    式(1)中:W為能量做功(J);F為作用在物體上的力(N);S為物體在這個力的方向上移動的距離(m)。

    由式(1)知,當(dāng)能量一定時,力和位移的組合是無窮多組解。按強度設(shè)計的理念往往是增加結(jié)構(gòu)截面厚度、剛度,該時會造成結(jié)構(gòu)承受較大的內(nèi)力,只產(chǎn)生較小的位移,不經(jīng)濟。

    因素混凝土、鋼筋混凝土等形成的結(jié)構(gòu)均是小變形、大剛度的結(jié)構(gòu),必須通過改進,結(jié)合運用新結(jié)構(gòu)、新材料等形成的新型結(jié)構(gòu)來滿足大變形隧道的需求,采用限阻支護體系便是行之有效的方案之一。

    3.2.2 限阻器的工作特征

    從結(jié)構(gòu)組成來看,限阻器以豎向限阻鋼板、上下連接鋼板為基礎(chǔ)材料,以焊接的方法構(gòu)成。從受力的角度來看,具有階段性的特征,具體做如下分析。

    第1階段:彈性變形階段。隨著變形的發(fā)生,壓力具有線性增加的變化特點,此階段豎向限阻鋼板雖然存在彎曲但程度輕微,變形量相對較小。

    第2 階段:屈服下降變形階段。隨著變形的發(fā)生,壓力具有下降的變化特點,可見此時的豎板存在異常,即開始屈服且有較大幅度的彎曲變形。

    第3 階段:屈服殘余變形階段。隨著變形的發(fā)生,壓力并不改變,可以發(fā)現(xiàn)此過程中豎板中間有明顯的彎曲現(xiàn)象,觀察焊腳部位可見其反彎。

    第4階段:壓實變形階段,隨著變形的發(fā)生,壓力有迅猛增加的變化,可見鋼板形態(tài)明顯異常,上下反彎點開始接觸,并伴有一定程度的限阻器被壓實的問題。

    3.2.3 限阻耗能型支護的應(yīng)用優(yōu)勢

    圍巖壓力不是定值,而是與圍巖變形量相關(guān)的曲線,與支護剛度和支護時機有很大關(guān)系。圍巖在形變壓力作用下,單純增加支護剛度,圍巖壓力也會增大,大多數(shù)條件下強大的聯(lián)合支護手段仍不能夠抵抗圍巖的形變壓力。如果增大預(yù)留變形量,或降低支護剛度,允許圍巖釋放一定的形變壓力,初期支護受力會相應(yīng)減小。

    大變形隧道支護主要有著以下三種思路:

    (1)多挖多支:采用強大的聯(lián)合支護手段抵抗圍巖的變形,直至反復(fù)拆換支護多次,圍巖能量釋放完成后隧道變形才得以控制,不僅僅造成了材料浪費,而且也會嚴(yán)重影響工期,不具有經(jīng)濟性。

    (2)少挖多支:提升支護剛度,采用強支硬頂?shù)哪J?,雖然能夠取得一定效果,但造成了材料的大量浪費,大幅提升工程造價,不具有經(jīng)濟性。

    (3)多挖少支:增大預(yù)留變形量,或降低支護剛度,允許圍巖釋放一定的形變壓力,初期支護受力會相應(yīng)減小??梢越档椭ёo參數(shù),具有顯著的經(jīng)濟性。

    當(dāng)前大變形隧道現(xiàn)場常用的方式為“多挖多支”,而且大多數(shù)場景下還需要多次拆換??梢姟耙苑艦橹?,限量抵抗”的支護原則,引入限阻耗能型支護,實現(xiàn)多挖少支,在保障安全性的情況下降低成本,有著很大的技術(shù)經(jīng)濟優(yōu)勢[1-2]。

    3.3 大變形治理方案

    為了適應(yīng)現(xiàn)有施工水平,限阻耗能型支護是指在原設(shè)計的初期支護上增加徑向限阻器和環(huán)向限阻器。在初期支護外側(cè)增加具有恒阻功能的徑向限阻器,在初期支護環(huán)向設(shè)置環(huán)向限阻器。環(huán)向限阻器在工作前期限制結(jié)構(gòu)內(nèi)力,使結(jié)構(gòu)內(nèi)力在達到一定水平時不再增長,以保護鋼架和噴射混凝土不受破壞,并通過大行程的壓縮變形釋放圍巖壓力,最終達到預(yù)定目標(biāo)后壓實或封閉限阻器,支護又變回剛度和強度均較大的剛性結(jié)構(gòu),為后期的穩(wěn)定工作提供安全儲備。徑向限阻器通過在二襯完成后持續(xù)工作,減少圍巖變形帶來的圍巖壓力。

    根據(jù)隧道具體的變形情況,通過非對稱開挖和非對稱支護解決偏壓大變形,使用限阻器技術(shù)可以系統(tǒng)性解決目前支護侵限、破壞、套拱、換拱等技術(shù)困惑。一次性通過,不拆拱、不套拱、不換拱,安全高效。如圖1 所示,在處理大變形時初支可以采用統(tǒng)一規(guī)格的支護參數(shù),通過設(shè)置徑向限阻器適應(yīng)不同的大變形情況。

    圖1 限阻器設(shè)置情況

    4 限阻器施工技術(shù)

    4.1 限阻器施工要點

    4.1.1 施工安全性分析

    經(jīng)過前期的變形,二次襯砌施作時初支變形基本達到收斂狀態(tài),通過限阻器的配置可增強初支結(jié)構(gòu)的柔性,因此允許該結(jié)構(gòu)有所變形,圍巖形變壓力釋放,減小力的不良作用。二次襯砌施工前,用混凝土填充限阻器,在材料的包裹下阻尼鋼板變形受到約束,并縱向?qū)摷苄纬蛇B接約束,此時能夠構(gòu)成相對完整、穩(wěn)定的初期支護。由此看來,限阻器和鋼架的受力必須得到有效的控制,在受力狀態(tài)良好的前提下能夠保證運營期間的安全性,給隧道的正常使用提供保障。但限阻器施工要點較多,施工期間可能存在施工風(fēng)險,因此必須依據(jù)規(guī)范加強檢測,一旦發(fā)現(xiàn)問題則及時處理。

    4.1.2 檢測技術(shù)

    儀器可選用三維激光掃描儀,由專員操作,用該儀器檢測初期支護,判斷其是否存在變形,若有則進一步判斷具體的變形程度。加強超前地質(zhì)預(yù)報,通過此方式掌握掌子面前方的地質(zhì)條件,予以有效處理。根據(jù)實測結(jié)果判斷初期支護的實際情況,若其變形速率在2~3cm/d,增加觀測頻率,及時掌握實際情況;實測值超3cm/d 時采取處理措施,阻止變形的發(fā)生。限阻器的壓縮變形限值為15cm,達到該值后隨即噴射混凝土,以有效封閉。拱腰部位環(huán)向限阻器有明顯變形現(xiàn)象時,將影響拱部初期支護結(jié)構(gòu),導(dǎo)致其遭到破壞,針對此狀況,可對拱墻施作套拱,增強穩(wěn)定性。

    4.1.3 限阻器安裝要點

    在初支左右拱腰22.5°設(shè)環(huán)向限阻器,以Q235B鋼為原材料制作限阻鋼板。布置好的環(huán)向限阻器與型鋼架需穩(wěn)定連接,為此采取螺栓連接的處理方法,并沿縱向用鋼筋焊接,形成整體[3];在組織混凝土噴射前,于限阻器背后放置防水板,向限阻器空隙內(nèi)注瀝青(以1/3 為宜),其他部位均用土工布填滿,此處理方法可避免混凝土噴入其中,待混凝土噴射工作完成后,取出預(yù)先填塞的土工布。二次襯砌施工前,清理限阻器鋼板的松散料,確認(rèn)該部位保持潔凈后噴混凝土。對于壓縮量超限的情況,可針對背后不密實部位做注漿處理,材料選用φ42×3.5 無縫鋼管,注漿壓力為0.5MPa。施工期間加強結(jié)構(gòu)位移監(jiān)測,若實測數(shù)據(jù)存在異常則分析具體的原因,妥善處理。及時檢測環(huán)向限阻器壓縮變形量,完整記錄信息。為了保證檢測結(jié)果的可靠性,合理設(shè)置限阻器斷面至關(guān)重要,宜布置在拱頂、邊墻、拱腳處,做全面的監(jiān)測。此外,圍巖壓力、初支內(nèi)力也是重點監(jiān)測對象。若發(fā)現(xiàn)拱部初支明顯受損,需對拱墻施作套拱,做加強處理。

    4.2 施工安全措施

    用土工布封堵豎向鋼板間的空隙,保證嚴(yán)密性,以免后續(xù)噴射施工時混凝土進入其中(若存在此情況將抑制限阻器的性能)。待下一循環(huán)初期支護施工時,取出預(yù)先設(shè)置的土工布。

    加強對限阻器和初期支護變形的監(jiān)測,若實測結(jié)果顯示限阻器壓縮量超出許可范圍,以噴射混凝土的方法填充豎向鋼板的空隙,必要時可輔助應(yīng)用小導(dǎo)管注漿的方法,全面保證初期支護的穩(wěn)定性。

    5 結(jié)語

    在隧道工程中,受施工的擾動性影響,加之圍巖自身性能欠佳,可能誘發(fā)地質(zhì)災(zāi)害,嚴(yán)重影響工程的正常施工。作為施工單位,需要加強對隧道圍巖變形的分析,采取有效的支護措施,全面保證圍巖穩(wěn)定性。其中,限阻耗能型支護技術(shù)具有突出的應(yīng)用優(yōu)勢,對于維持圍巖穩(wěn)定狀態(tài)而言大有裨益,可將其靈活推廣至隧道工程中。

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