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    Incoloy 825合金在拉/壓應(yīng)變保時(shí)下循環(huán)變形行為

    2022-07-28 06:23:34霍蕭冉陳立佳
    關(guān)鍵詞:變幅組態(tài)壽命

    李 鋒, 霍蕭冉, 陳立佳

    (沈陽工業(yè)大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院, 沈陽 110870)

    1 材料及方法

    實(shí)驗(yàn)材料為Incoloy 825合金,其化學(xué)成分如表1所示.循環(huán)變形試樣的幾何尺寸如圖1所示(單位:mm),試樣厚度為12 mm.

    表1 合金的化學(xué)成分(w)Tab.1 Chemical composition of alloy(w) %

    圖1 循環(huán)變形試樣的幾何尺寸Fig.1 Geometry of specimen for cyclic deformation

    圖2 拉伸和壓縮應(yīng)變循環(huán)波形示意圖Fig.2 Schematic diagrams of waveforms during tensile and compression strain cycles

    利用JEM-2100型透射電子顯微鏡對變形后Incoloy 825合金的TEM樣品進(jìn)行微觀結(jié)構(gòu)觀察與

    分析.此外,采用S-3400N型掃描電子顯微鏡對典型試樣斷口進(jìn)行觀察,以明確Incoloy 825合金在不同應(yīng)變循環(huán)波形下的裂紋萌生與擴(kuò)展模式.

    2 結(jié)果與分析

    2.1 循環(huán)應(yīng)力響應(yīng)行為

    圖3為Incoloy 825合金在不同條件下的循環(huán)應(yīng)力響應(yīng)曲線.

    圖3 不同波形下合金的循環(huán)應(yīng)力響應(yīng)曲線Fig.3 Cyclic stress response curves of alloy under different waveforms

    由圖3a可知,在拉伸應(yīng)變保時(shí)循環(huán)下當(dāng)Δεt/2為0.3%時(shí),合金發(fā)生先循環(huán)硬化后循環(huán)軟化行為;當(dāng)Δεt/2為0.4%和0.5%時(shí),在整個(gè)循環(huán)變形期間合金持續(xù)硬化直至斷裂.當(dāng)Δεt/2為0.6%和0.7%時(shí),合金則呈現(xiàn)為先循環(huán)硬化后循環(huán)穩(wěn)定行為.由圖3b可知,在壓縮應(yīng)變保時(shí)循環(huán)下當(dāng)Δεt/2為0.3%和0.4%時(shí),在整個(gè)循環(huán)過程中合金表現(xiàn)為循環(huán)硬化行為,其硬化持續(xù)周次與拉伸應(yīng)變保時(shí)循環(huán)時(shí)相比略長;當(dāng)Δεt/2為0.5%、0.6%和0.7%時(shí),合金在循環(huán)變形初期發(fā)生循環(huán)硬化,且當(dāng)Δεt/2≥0.6%時(shí),其初始硬化持續(xù)周次與拉伸應(yīng)變保時(shí)循環(huán)時(shí)相比略長,隨后達(dá)到一定循環(huán)周次后合金的循環(huán)應(yīng)力幅值不再隨著循環(huán)周次的增加而改變,此時(shí)合金發(fā)生循環(huán)穩(wěn)定,這是因?yàn)楹辖鹪谘h(huán)硬化之后出現(xiàn)一個(gè)短暫的穩(wěn)定應(yīng)力響應(yīng)階段.結(jié)合圖3b可知,當(dāng)Δεt/2≥0.6%時(shí),壓縮應(yīng)變保時(shí)循環(huán)下合金穩(wěn)定應(yīng)力響應(yīng)階段的開始周次大于拉伸應(yīng)變保時(shí)循環(huán),但其持續(xù)周次與拉伸應(yīng)變保時(shí)循環(huán)相比略短.

    2.2 循環(huán)變形微觀結(jié)構(gòu)

    圖4為拉伸應(yīng)變保時(shí)循環(huán)下Incoloy 825合金循環(huán)變形斷裂后的位錯(cuò)組態(tài).由圖4a可見,當(dāng)Δεt/2為0.4%時(shí),合金內(nèi)位錯(cuò)分布集中,位錯(cuò)線呈彎曲狀態(tài),在合金中可清晰地觀察到位錯(cuò)纏結(jié),這些位錯(cuò)纏結(jié)有效阻礙了位錯(cuò)運(yùn)動(dòng),故在此種加載條件下合金發(fā)生循環(huán)硬化.由圖4b可見,當(dāng)Δεt/2為0.6%時(shí),合金內(nèi)部位錯(cuò)密度較高,且存在清晰的位錯(cuò)纏結(jié),這會阻塞位錯(cuò)運(yùn)動(dòng).由圖4c可見,合金內(nèi)盡管存在位錯(cuò)塞積,但其所占比例較小,大部分區(qū)域的位錯(cuò)呈現(xiàn)均勻分布,且位錯(cuò)密度與圖4b相比較低,同時(shí)可觀察到由平直位錯(cuò)線組成的位錯(cuò)陣列,其位錯(cuò)組態(tài)較為簡單.在此條件下位錯(cuò)不斷增殖的同時(shí)伴隨著位錯(cuò)的湮沒,這相當(dāng)于異號位錯(cuò)在運(yùn)動(dòng)期間彼此遇見而后消失,進(jìn)而促使變形期間的位錯(cuò)滑移阻力減小,致使位錯(cuò)滑移所需的外加應(yīng)力減少,由此產(chǎn)生循環(huán)軟化.綜上所述,該合金在變形末期呈現(xiàn)出的循環(huán)穩(wěn)定狀態(tài)可以認(rèn)為是位錯(cuò)增殖產(chǎn)生的硬化效應(yīng)與位錯(cuò)湮沒所引起的軟化效應(yīng)彼此抵消而形成的一種狀態(tài).

    圖4 合金在拉伸應(yīng)變保時(shí)下的位錯(cuò)組態(tài)Fig.4 Dislocation configurations of alloy under tensile strain and load-holding

    圖5為壓縮應(yīng)變保時(shí)循環(huán)下合金循環(huán)變形斷裂后的位錯(cuò)組態(tài).由圖5a可見,當(dāng)Δεt/2為0.4%時(shí),合金內(nèi)部產(chǎn)生大量位錯(cuò),此種高密度位錯(cuò)在運(yùn)動(dòng)期間彼此間會出現(xiàn)交互作用的現(xiàn)象,從而形成位錯(cuò)纏結(jié),進(jìn)而成為位錯(cuò)進(jìn)一步運(yùn)動(dòng)時(shí)所不可逾越的障礙,致使位錯(cuò)可動(dòng)性降低,故在此加載條件下合金在整個(gè)循環(huán)變形期間均呈現(xiàn)為循環(huán)硬化.由圖5b可以觀察到,當(dāng)Δεt/2為0.6%時(shí),合金中位錯(cuò)分布密集且具有位錯(cuò)纏結(jié),其成為位錯(cuò)進(jìn)一步運(yùn)動(dòng)的障礙,導(dǎo)致循環(huán)硬化,此外,相互平行的位錯(cuò)墻也存在于合金中,呈現(xiàn)典型的平面滑移特征.由圖5c可見,合金中存在平行的位錯(cuò)線,且位錯(cuò)組態(tài)較為簡單,位錯(cuò)分布較為均勻,故在此加載條件下合金在循環(huán)變形后期發(fā)生了循環(huán)穩(wěn)定.

    圖5 合金在壓縮應(yīng)變保時(shí)下的位錯(cuò)組態(tài)Fig.5 Dislocation configurations of alloy under compression strain and load-holding

    由前述分析可知,無論是在拉伸還是壓縮應(yīng)變保時(shí)循環(huán)變形條件下,Incoloy 825合金的循環(huán)變形機(jī)制均為平面滑移機(jī)制.

    2.3 壽命行為

    表2為合金在不同應(yīng)變幅下不同波形所對應(yīng)的壽命值.由表2可見,當(dāng)外加總應(yīng)變幅度相同時(shí),合金在壓縮應(yīng)變保時(shí)循環(huán)下的壽命與拉伸應(yīng)變保時(shí)循環(huán)相比略高,即壓縮應(yīng)變保時(shí)循環(huán)變形對合金的損傷小于拉伸應(yīng)變保時(shí)循環(huán)所造成的損傷.

    表2 合金在不同應(yīng)變幅和波形下的壽命值Tab.2 Life values of alloy under different strain amplitudes and waveforms

    總應(yīng)變幅Δεt/2由塑性應(yīng)變幅Δεp/2和彈性應(yīng)變幅Δεe/2構(gòu)成,即

    Δεt/2=Δεp/2+Δεe/2=

    式中:2Nf、ε′f、c、σ′f、b和E分別為合金循環(huán)至斷

    裂時(shí)的載荷反向周次、疲勞延性系數(shù)、疲勞延性指數(shù)、疲勞強(qiáng)度系數(shù)、疲勞強(qiáng)度指數(shù)與楊氏模量.

    圖6為不同應(yīng)變循環(huán)波形下Incoloy 825合金的Δεp/2、Δεe/2和Δεt/2與2Nf之間的關(guān)系曲線.

    圖6 合金的應(yīng)變幅與壽命曲線Fig.6 Curves of strain amplitude versus fatigue life of alloy

    由圖6可見,兩種波形下合金的Δεp/2和2Nf及Δεe/2和2Nf間均呈線性關(guān)系,Δεp/2和Δεe/2可通過半壽命時(shí)的循環(huán)滯后回線確定.利用圖6中Δεp/2和Δεe/2與2Nf之間的關(guān)系曲線,通過線性回歸處理可得到Incoloy 825合金的應(yīng)變疲勞參數(shù),結(jié)果如表3所示.由表3可知,壓縮應(yīng)變保時(shí)循環(huán)下合金的σ′f值和ε′f值與拉伸應(yīng)變保時(shí)循環(huán)下相比均較高,而合金的c值和b值與拉伸應(yīng)變保時(shí)循環(huán)下相比則較低.

    表3 合金的應(yīng)變疲勞參數(shù)Tab.3 Strain fatigue parameters of alloy

    2.4 斷口形貌

    圖7為Incoloy 825合金在不同波形及外加總應(yīng)變幅下疲勞源區(qū)的SEM形貌.由圖7可觀察到,合金的裂紋主要通過穿晶模式在試樣的自由表面(箭頭所指處)萌生,且存在放射狀紋理.不同波形下當(dāng)外加總應(yīng)變幅較高時(shí),在試樣的斷口表面存在兩個(gè)或兩個(gè)以上的疲勞裂紋萌生部位,此時(shí)合金發(fā)生多源疲勞斷裂.

    圖7 合金的裂紋萌生區(qū)形貌Fig.7 Morphologies of alloy in crack initiation sites

    圖8為不同波形及不同應(yīng)變幅下Incoloy 825合金的裂紋擴(kuò)展區(qū)SEM形貌.圖8a中合金的裂紋擴(kuò)展區(qū)與圖8b相比略為平整,且均可觀察到清晰的疲勞條帶及少量二次裂紋,說明合金在此條件下的裂紋擴(kuò)展方式均為穿晶型.圖8c、d中合金的擴(kuò)展模式并未發(fā)生改變,可觀察到非常清晰的疲勞條帶,亦能觀察到二次裂紋,說明外加總應(yīng)變幅的大小對裂紋擴(kuò)展方式無影響.通過迪比分析可知,圖8c中二次裂紋數(shù)量高于圖8d,因而合金的拉伸應(yīng)變保時(shí)循環(huán)壽命較低.此外,隨著外加總應(yīng)變幅的增加,二次裂紋數(shù)量有所增加,故而合金壽命有所降低.

    圖8 合金的裂紋擴(kuò)展區(qū)形貌Fig.8 Morphologies of alloy in crack propagation regions

    3 結(jié) 論

    通過以上實(shí)驗(yàn)分析可得到如下結(jié)論:

    1) 拉伸應(yīng)變保時(shí)循環(huán)變形時(shí),Incoloy 825合金在Δεt/2為0.3%下呈現(xiàn)先循環(huán)硬化后循環(huán)軟化,而在其他應(yīng)變幅下呈現(xiàn)循環(huán)硬化或先循環(huán)硬化后循環(huán)穩(wěn)定;壓縮應(yīng)變保時(shí)循環(huán)變形時(shí),合金在低應(yīng)變幅下呈現(xiàn)循環(huán)硬化,在高應(yīng)變幅下則表現(xiàn)為先循環(huán)硬化后循環(huán)穩(wěn)定.

    2) 與拉伸應(yīng)變保時(shí)循環(huán)相比,Incoloy 825合金在壓縮應(yīng)變保時(shí)循環(huán)下的壽命較長,且合金壽命隨著應(yīng)變幅的增加而明顯降低.

    3) 兩種應(yīng)變保時(shí)循環(huán)波形下,Incoloy 825合金的變形機(jī)制均為平面滑移,合金中的裂紋萌生與擴(kuò)展均為穿晶型,且在裂紋擴(kuò)展區(qū)出現(xiàn)清晰的疲勞條帶.

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