• <tr id="yyy80"></tr>
  • <sup id="yyy80"></sup>
  • <tfoot id="yyy80"><noscript id="yyy80"></noscript></tfoot>
  • 99热精品在线国产_美女午夜性视频免费_国产精品国产高清国产av_av欧美777_自拍偷自拍亚洲精品老妇_亚洲熟女精品中文字幕_www日本黄色视频网_国产精品野战在线观看 ?

    催化主風(fēng)機(jī)電機(jī)振動(dòng)高原因分析及對(duì)策

    2022-07-13 02:25:08李旺
    石油和化工設(shè)備 2022年4期
    關(guān)鍵詞:動(dòng)平衡軸瓦試車(chē)

    李旺

    (中海油惠州石化運(yùn)行五部,廣東惠州 516086)

    1 前言

    主風(fēng)機(jī)是催化裂化裝置最核心設(shè)備,一方面提供燒焦所需的氧氣;另一方面保證再生器、燒焦罐內(nèi)的催化劑處于流化狀態(tài);所以主風(fēng)機(jī)一旦停止運(yùn)轉(zhuǎn),催化裂化裝置必然停工。作為主風(fēng)機(jī)的動(dòng)力來(lái)源,主電機(jī)振動(dòng)高會(huì)給裝置的平穩(wěn)運(yùn)行帶來(lái)隱患。近年來(lái)振動(dòng)故障是電機(jī)比較常見(jiàn)的故障之一,現(xiàn)以主風(fēng)機(jī)組電機(jī)單機(jī)試運(yùn)過(guò)程中出現(xiàn)的比較典型的振動(dòng)異常為例進(jìn)行分析,利用狀態(tài)監(jiān)測(cè)與故障診斷技術(shù)找出電機(jī)運(yùn)行過(guò)程中振動(dòng)大的原因并予以解決,保障機(jī)組正常運(yùn)行。

    2 主電機(jī)基本情況

    圖1 主風(fēng)機(jī)布置圖

    該機(jī)組為臥式結(jié)構(gòu),電機(jī)軸瓦為合金澆鑄球面瓦,共設(shè)4個(gè)振動(dòng)探頭,驅(qū)動(dòng)端兩支,非驅(qū)動(dòng)端兩支,采用Bently3300系列。

    表1 主電機(jī)試車(chē)參數(shù)

    轉(zhuǎn)向(從風(fēng)機(jī)端看電機(jī)) 順時(shí)針潤(rùn)滑油用量 66 L/min電機(jī)總重 71500kg

    3 故障分析與故障排除

    3.1 電機(jī)試運(yùn)過(guò)程及問(wèn)題發(fā)現(xiàn)

    認(rèn)真了解及分析機(jī)器正常運(yùn)行狀態(tài)下的振動(dòng)數(shù)據(jù),包括工頻的幅值、相位及其他倍頻的幅值、相位等,對(duì)當(dāng)前設(shè)備的振動(dòng)信號(hào)進(jìn)行觀察和分析時(shí),應(yīng)與正常運(yùn)行狀態(tài)下的振動(dòng)進(jìn)行比較,注意參數(shù)發(fā)生的變化及變化的程。由于此次是電機(jī)的首次單機(jī)試運(yùn),故振動(dòng)值要參考相似型號(hào)的經(jīng)驗(yàn)值,此類(lèi)型電機(jī)的振動(dòng)值一般不會(huì)超過(guò)50μm,本電機(jī)的高報(bào)警值為≥75μm,聯(lián)鎖停機(jī)值≥115μm。本電機(jī)進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)平衡試驗(yàn)之前共試機(jī)四次,振動(dòng)數(shù)據(jù)見(jiàn)下表:

    表2 電機(jī)前四次試機(jī)數(shù)據(jù)表

    從表中數(shù)據(jù)可以發(fā)現(xiàn)電機(jī)連接端徑向軸承振動(dòng)r123VE13491值明顯偏高,由于此時(shí)還沒(méi)有安裝狀態(tài)監(jiān)測(cè)系統(tǒng),根據(jù)CCS畫(huà)面的趨勢(shì)圖懷疑是油膜震蕩問(wèn)題,所以接下來(lái)的工作是首先確認(rèn)是否為油膜震蕩造成電機(jī)振動(dòng)偏高?

    3.2 排除油膜震蕩問(wèn)題

    油膜震蕩:油膜振蕩發(fā)生在油潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承的旋轉(zhuǎn)設(shè)備中,油膜渦動(dòng)產(chǎn)生后就不消失,隨著工作轉(zhuǎn)速的升高,其渦動(dòng)頻率也不斷增強(qiáng),振幅也不斷增大。

    油膜震蕩形成原因:油膜振蕩是由半速渦動(dòng)發(fā)展而成,即當(dāng)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速升至兩倍于第一臨界轉(zhuǎn)速時(shí),渦動(dòng)頻率與轉(zhuǎn)子固有頻率重合,使轉(zhuǎn)子一軸承系統(tǒng)發(fā)生共振性振蕩而引起。

    一般解決辦法:

    1)提高油溫,降低潤(rùn)滑油的粘度;

    2)使軸頸處于較大的偏心率下工作,利用上瓦油壓,使下瓦的載荷加大,從而提高軸瓦的穩(wěn)定性;

    圖2 現(xiàn)場(chǎng)試機(jī)情況

    3)調(diào)整軸承的相對(duì)高度。

    現(xiàn)場(chǎng)單機(jī)試運(yùn)雖然電機(jī)轉(zhuǎn)子的振動(dòng)高,但用便攜式測(cè)振儀測(cè)量主電機(jī)振幅值并不高,最高為23μm,結(jié)合油膜震蕩產(chǎn)生的原因及特征分析本電機(jī)的振動(dòng)偏高的原因是油膜震蕩引起的可能性極小。由于電機(jī)軸瓦為合金澆鑄球面瓦,軸瓦型式已經(jīng)固定無(wú)法改變,根據(jù)油膜震蕩的特征現(xiàn)場(chǎng)主要進(jìn)行工作有: a、啟動(dòng)油箱加熱器,提高潤(rùn)滑油溫度,降低潤(rùn)滑油粘度;b、調(diào)整軸瓦與軸的間隙,提高軸瓦的相對(duì)高度;c、電機(jī)轉(zhuǎn)數(shù)超過(guò)500r/min后立即停頂升油泵,使油膜更快更好建立;d、停頂升油泵后使頂升油泵出口壓力盡快回零,避免對(duì)油膜建立產(chǎn)生不好影響。但是經(jīng)過(guò)再次試機(jī)振動(dòng)值幾乎沒(méi)有變化,問(wèn)題依然沒(méi)有得到解決,因此排除油膜震蕩問(wèn)題是造成電機(jī)振動(dòng)高的原因。

    3.3 進(jìn)一步試機(jī)分析,基本鎖定為動(dòng)不平衡問(wèn)題

    接下來(lái)在現(xiàn)場(chǎng)增設(shè)了狀態(tài)監(jiān)測(cè)系統(tǒng),通過(guò)頻譜發(fā)現(xiàn)1倍頻較高,初步判斷為是轉(zhuǎn)子動(dòng)不平衡造成電機(jī)振動(dòng)高。

    動(dòng)平衡:指確定轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)產(chǎn)生的不平衡量的位置和大小并加以消除的操作。

    轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)產(chǎn)生的不平衡量是因轉(zhuǎn)子各微段的質(zhì)心不嚴(yán)格處于回轉(zhuǎn)軸線上引起的。各微段因質(zhì)心偏離回轉(zhuǎn)軸線而產(chǎn)生的離心力都垂直于回轉(zhuǎn)軸線。通過(guò)力的合成可把離心力系合成為少數(shù)的集中力,其方向仍垂直于軸線。在測(cè)出不平衡的位置和大小后,或是直接將它去掉,或是在它的對(duì)稱方向加上和它相應(yīng)的質(zhì)量來(lái)平衡它的效應(yīng),即通過(guò)去重或配重完成動(dòng)平衡。

    現(xiàn)場(chǎng)一共做了7次動(dòng)平衡,具體情況如下:

    表3 一次配重情況及試車(chē)數(shù)據(jù):兩端同向各試加350g,∠45°

    表4 二次配重情況及試車(chē)數(shù)據(jù):兩端同向各試加220g,∠15°

    表5 三次配重情況及試車(chē)數(shù)據(jù):在第二次基礎(chǔ)上順轉(zhuǎn)45°,各試加350g,∠15°;350g,∠285°

    表6 四次配重情況及試車(chē)數(shù)據(jù):在第三次基礎(chǔ)上驅(qū)動(dòng)端聯(lián)軸器臨時(shí)試加110g,∠230°

    表7 五次配重情況及試車(chē)數(shù)據(jù):復(fù)原第三次狀態(tài),驅(qū)動(dòng)端單頭試加310g,∠30°

    表8 六次配重情況及試車(chē)數(shù)據(jù):保持第五次狀態(tài),非驅(qū)動(dòng)端單頭試加460g,∠30°

    表9 七次配重情況及試車(chē)數(shù)據(jù):將第六次非驅(qū)動(dòng)端試加的460g逆轉(zhuǎn)至60°,在75°處增加220g

    圖3 現(xiàn)場(chǎng)試機(jī)情況

    電機(jī)振動(dòng)的高報(bào)值為75μm,聯(lián)鎖值為115μm,所以電機(jī)最終振動(dòng)值最高70μm依然偏高,為了保障裝置的安、穩(wěn)、長(zhǎng)、滿、優(yōu)運(yùn)行,在經(jīng)過(guò)7次動(dòng)平衡試驗(yàn)后振動(dòng)情況依然沒(méi)有明顯好轉(zhuǎn)的情況下,決定將電機(jī)返廠解體檢查并修復(fù)。

    3.4 電機(jī)返廠后處理情況

    3.4.1 解體主電機(jī),將機(jī)座截刀,然后進(jìn)行轉(zhuǎn)子調(diào)校,復(fù)測(cè)了軸承間隙等數(shù)據(jù),并將測(cè)振檔和軸瓦檔拋光。具體如下:機(jī)座平面度0.10 mm,機(jī)座中心高1119.80mm(截刀前),截刀后機(jī)座中心高1118.50mm;

    3.4.2 轉(zhuǎn)子調(diào)校后復(fù)測(cè)數(shù)據(jù)的偏差都在相關(guān)規(guī)范要求允許的范圍內(nèi);

    3.4.3 軸承座重新貼絕緣并對(duì)其研磨,然后主電機(jī)回裝,試車(chē);

    軸承絕緣研磨過(guò)程就是將一種特殊涂料涂在軸承最下邊邊緣使之與軸承座充分接觸,來(lái)驗(yàn)證軸承與軸承座接觸良好,軸承絕緣研磨合格。軸承絕緣研磨合格后,主電機(jī)進(jìn)行回裝,試車(chē)過(guò)程振動(dòng)情況如下:

    2019年6月12日18:55—19:16完成主電機(jī)第一次試車(chē)。剛到額定轉(zhuǎn)速時(shí)的數(shù)據(jù),振動(dòng)最大值100μm;圖4是在額定轉(zhuǎn)速下運(yùn)行20分鐘的數(shù)據(jù),數(shù)據(jù)顯示最大振動(dòng)值152μm,最小振動(dòng)值104μm。此時(shí)懷疑是軸承密封圈和盤(pán)根的問(wèn)題,于是拆掉這兩個(gè)部件再次進(jìn)行試機(jī)。

    圖4

    2019年6月12日20:18—20:48完成主電機(jī)的第二次試車(chē)。試車(chē)數(shù)據(jù)最大振動(dòng)值184μm,最小振動(dòng)值96.5μm。此時(shí)懷疑瓦隙可能在研磨軸承的時(shí)候變化了,于是又拆掉軸瓦重新測(cè)量瓦隙,拆開(kāi)后檢查瓦隙數(shù)據(jù)正常,然后適當(dāng)調(diào)整了下瓦隙,于6月14日14:34—15:44又試了兩次,結(jié)果振動(dòng)值依然很大,最后決定將電機(jī)再次解體檢查轉(zhuǎn)子,測(cè)量轉(zhuǎn)子各項(xiàng)數(shù)據(jù),重新對(duì)轉(zhuǎn)子校動(dòng)平衡。

    電機(jī)廠6月15日將電機(jī)再次解體,解體后仔細(xì)檢查并測(cè)量主軸數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn)軸的驅(qū)動(dòng)端和非驅(qū)動(dòng)端不對(duì)中,偏差1.5道,將驅(qū)動(dòng)端車(chē)掉1.5道后達(dá)到同心條件,這樣就避免了由于主軸的不對(duì)中而產(chǎn)生動(dòng)不平衡造成轉(zhuǎn)子運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)跳動(dòng)造成電機(jī)振動(dòng)過(guò)高;6月16到19日重新修復(fù)軸瓦間隙,回裝主電機(jī);6月20日轉(zhuǎn)子軸頭加熱校直,并將之前所加的平衡塊全部拆除重新配重做動(dòng)平衡;21日總裝后再次進(jìn)行試機(jī),試機(jī)結(jié)果振動(dòng)值達(dá)標(biāo)最高45.7μm。

    電機(jī)返回到現(xiàn)場(chǎng)找正后進(jìn)行了單機(jī)試驗(yàn),實(shí)驗(yàn)結(jié)果如下表:

    表10 現(xiàn)場(chǎng)電機(jī)單試振動(dòng)數(shù)據(jù)

    單機(jī)試驗(yàn)后進(jìn)行了精找、二次灌漿,之后與主風(fēng)機(jī)聯(lián)合試機(jī),試機(jī)數(shù)據(jù)如下表:

    表11 現(xiàn)場(chǎng)電機(jī)、主風(fēng)機(jī)聯(lián)合試機(jī)振動(dòng)數(shù)據(jù)

    表12 現(xiàn)場(chǎng)電機(jī)、主風(fēng)機(jī)、煙機(jī)三機(jī)組聯(lián)合試機(jī)數(shù)據(jù):

    至此,電機(jī)振動(dòng)高的問(wèn)題得到了根本解決。

    4 總結(jié)

    從第一次單機(jī)試車(chē)發(fā)現(xiàn)電機(jī)振動(dòng)高后,做了大量工作:現(xiàn)場(chǎng)前期電機(jī)軸瓦進(jìn)行了兩次處理,對(duì)軸瓦頂間隙、瓦背緊力、側(cè)隙、油封間隙幾方面進(jìn)行了調(diào)整。緊接著在現(xiàn)場(chǎng)對(duì)電機(jī)進(jìn)行了7次試機(jī)找動(dòng)平衡,加上前期的4次試機(jī),一共進(jìn)行了11次現(xiàn)場(chǎng)試機(jī)。從現(xiàn)場(chǎng)試機(jī)的數(shù)據(jù)看,主要一倍頻振動(dòng)值偏高,因此把引起電機(jī)振動(dòng)高的主要原因確認(rèn)為轉(zhuǎn)子動(dòng)不平衡。

    電機(jī)返廠后解體,將機(jī)座截刀,復(fù)測(cè)各間隙尺寸,將油擋與軸的間隙調(diào)整使之油膜能更好的建立。將側(cè)震擋拋光,軸承貼膜、固化,軸承絕緣研刮。最后發(fā)現(xiàn)主軸的驅(qū)動(dòng)端和非驅(qū)動(dòng)端不對(duì)中,偏差1.5道,將驅(qū)動(dòng)端車(chē)掉1.5道達(dá)到同心條件,將之前的動(dòng)平衡塊全部拆掉,將聯(lián)軸器重新加工,重新做動(dòng)平衡。

    到此電機(jī)的振動(dòng)高的問(wèn)題得到徹底解決,其根本原因就是動(dòng)不平衡問(wèn)題,由于軸的驅(qū)動(dòng)端和非驅(qū)動(dòng)端存在不對(duì)中的情況,直接造成轉(zhuǎn)子動(dòng)不平衡進(jìn)而使電機(jī)振動(dòng)超標(biāo),另外就是動(dòng)平衡做的不夠仔細(xì)、精確,為了找到原因解決問(wèn)題花費(fèi)了大量的人力物力,電機(jī)返廠更是將主風(fēng)機(jī)廠棚拆除,600噸吊車(chē)共使用了5天;電機(jī)廠技術(shù)人員花費(fèi)了10多天時(shí)間將電機(jī)兩次解體處理。因此電機(jī)出廠前的動(dòng)平衡測(cè)試十分重要,一旦出現(xiàn)動(dòng)不平衡情況后期將花費(fèi)太多不必要的人力、物力來(lái)彌補(bǔ),不僅如此,還會(huì)影響施工進(jìn)度,如不及時(shí)處理,為將來(lái)裝置的安、穩(wěn)、長(zhǎng)、滿、優(yōu)運(yùn)行埋下隱患,因此電機(jī)轉(zhuǎn)子前期的動(dòng)平衡試驗(yàn)務(wù)必仔細(xì)、精確。

    猜你喜歡
    動(dòng)平衡軸瓦試車(chē)
    現(xiàn)場(chǎng)無(wú)試重動(dòng)平衡方法研究
    2號(hào)發(fā)電機(jī)#3軸瓦軸振超標(biāo)原因分析及處理
    某低速機(jī)主軸瓦連接螺栓預(yù)緊力計(jì)算
    簡(jiǎn)談城市軌道交通試車(chē)線與車(chē)輛段接口及試車(chē)流程
    以身試車(chē)
    我國(guó)推力最大分段式固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)試車(chē)成功
    太空探索(2016年9期)2016-07-12 09:59:51
    動(dòng)平衡堵漏之量化初步研究
    道奇軸瓦損壞與檢修
    國(guó)內(nèi)首套百萬(wàn)噸級(jí)煤間接制油項(xiàng)目試車(chē)成功
    轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡機(jī)的R型銑削去重建模研究
    宁化县| 光山县| 万山特区| 镇坪县| 大安市| 夏邑县| 雷州市| 华容县| 白玉县| 区。| 江达县| 金坛市| 富平县| 南平市| 绿春县| 沐川县| 抚宁县| 惠东县| 大名县| 南溪县| 邢台县| 巫溪县| 巴里| 开化县| 富民县| 拜城县| 将乐县| 华阴市| 富蕴县| 乐亭县| 吉隆县| 托克逊县| 伊通| 九台市| 宜宾市| 莫力| 洛浦县| 临夏市| 通河县| 大洼县| 共和县|