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    超輕質(zhì)泡沫混凝土與燒結(jié)頁巖復合保溫砌塊的制備及性能

    2022-07-12 01:38:52夏艷梅
    西南科技大學學報 2022年2期
    關(guān)鍵詞:輕質(zhì)砌塊表觀

    夏艷梅 馬 立

    (西南科技大學土木工程與建筑學院 四川綿陽 621010)

    目前,建筑能耗在社會總能耗中占有極大比例。中國建筑節(jié)能協(xié)會2020年發(fā)布的《中國建筑能耗研究報告》[1]表明,2018年中國建筑能耗為292.71×109GJ,占全國能源消費總量比重為21.7%。建筑領(lǐng)域?qū)崿F(xiàn)雙碳目標的重要途徑之一是研發(fā)新型建筑墻體材料[2]。

    在中國,超過75%的陸地表面被沉積巖覆蓋,其中頁巖占比高達70.5%[3]。頁巖儲存量豐富,易于開采,燒結(jié)頁巖類制品具有優(yōu)良的熱工性能,是建筑墻體最有前景的新型材料之一[4]。經(jīng)調(diào)研,普通燒結(jié)頁巖空心磚保溫性能無法滿足夏熱冬冷地區(qū)居住建筑節(jié)能設計標準。提高燒結(jié)頁巖空心砌塊熱工性能的主要技術(shù)途徑是復合保溫。

    泡沫混凝土由于其輕質(zhì)、保溫隔熱、耐火等特性受到人們重視[5]。Roberz等[6]研究了作為建筑圍護結(jié)構(gòu)中新型建筑材料超輕質(zhì)泡沫混凝土的使用性能,指出超輕質(zhì)泡沫混凝土材料是一種適合建筑結(jié)構(gòu)保溫的理想材料。文獻[7-8]借助壓泵法和圖像分析技術(shù)Image-Pro plus等測試手段,考察粉煤灰對泡沫混凝土微觀孔的改善作用,研究發(fā)現(xiàn)適量摻入粉煤灰可以減少泡沫混凝土氣孔中的多害孔,提升泡沫混凝土的抗?jié)B能力。杭美艷等[9]研究發(fā)現(xiàn),用粉煤灰和礦渣粉取代部分水泥,水膠比為 0.41 時,形成的泡沫混凝土性能穩(wěn)定,不易塌模。宋強等[10]研究泡沫混凝土密度與導熱系數(shù)的關(guān)系得出混凝土的密度、孔隙率、發(fā)泡劑和摻合料是影響導熱系數(shù)的主要因子,其中密度對泡沫混凝土導熱系數(shù)的影響尤為明顯。

    本課題提出在優(yōu)化燒結(jié)頁巖空心砌塊孔型結(jié)構(gòu)和構(gòu)造尺寸的基礎(chǔ)上,填充無機保溫材料,制備一種超輕質(zhì)泡沫混凝土與燒結(jié)頁巖復合的高性能保溫砌塊。通過探討粉煤灰摻量、水膠比、雙氧水摻量對超輕質(zhì)泡沫混凝土熱工性能的影響確定了原料的最優(yōu)配比,實測了最優(yōu)原材料配比復合砌塊的熱工性能與力學性能,有助于超輕質(zhì)泡沫混凝土在自保溫墻體材料中的推廣應用。

    1 實驗

    燒結(jié)頁巖復合保溫砌塊由芯材和基材兩部分組成,選擇傳統(tǒng)燒結(jié)頁巖作為基材燒制框組合結(jié)構(gòu),芯材為化學發(fā)泡方式制備的超輕質(zhì)泡沫混凝土。

    1.1 超輕質(zhì)泡沫混凝土制備

    1.1.1 超輕質(zhì)泡沫混凝土原料

    P.O 42.5R普通硅酸鹽水泥(OPC),符合《通用硅酸鹽水泥》(GB 175—2020)要求;二級粉煤灰,河南鉑潤鑄造材料化工廠;硅灰,SiO2質(zhì)量分數(shù)94%,河南義翔新材料化工廠;穩(wěn)泡劑,白色粉末,廣東凱思普化工廠;促凝劑,碳酸鋰,白色粉末,河南義翔新材料化工廠;憎水劑,硬脂酸鈣,鈣質(zhì)量分數(shù)6.0%~7.0%,游離酸(以硬脂酸計)≤0.5%,廣東鼎海塑膠化工廠;減水劑,萘系減水劑,黃棕色粉末,硫酸鈉質(zhì)量分數(shù)18%,山東優(yōu)索化工廠;纖維,聚丙烯纖維,長度15 mm,斷裂伸長率≥15%,河北晴俊化工廠;發(fā)泡劑,雙氧水,體積分數(shù)30%,水浴加熱至65 ℃;自來水,水溫為45 ℃。

    表2 P.O 42.5R 水泥的物理性能Table 2 Physical properties of P.O 42.5R cement

    1.1.2 超輕質(zhì)泡沫混凝土配合比設計

    超輕質(zhì)泡沫混凝土外加劑配合比(以水泥質(zhì)量為1)如表3所示。

    表3 超輕質(zhì)泡沫混凝土外加劑配合比Table 3 Admixture ratio of ultra-lightweight foamed concrete ω/%

    試驗原料配比參考文獻[11]進行調(diào)整設計。粉煤灰、雙氧水、水膠比是影響導熱系數(shù)的重要因素,所以粉煤灰、雙氧水、水膠比選擇不同摻量(質(zhì)量分數(shù),下同)和等級,芯材部分表觀密度控制在120 kg/m3,其配合比設計見表4。按表4配方制備13組試樣,規(guī)格為100 mm×100 mm×100 mm,外加劑共26.4 g。

    表4 超輕質(zhì)泡沫混凝土原料配合比Table 4 The mixing ratio of ultra-lightweight foamed concrete m/g

    1.2 燒結(jié)頁巖復合保溫砌塊基體設計

    基于工程應用和生產(chǎn)條件,采用數(shù)值模擬方法對燒結(jié)頁巖空心磚進行優(yōu)化設計,尺寸規(guī)格為240 mm×230 mm×200 mm,設計8排孔。

    1.3 燒結(jié)頁巖復合保溫砌塊芯材灌注

    (1)澆筑前準備:先清理基體殘渣,使?jié)仓婀ぷ髋_保持干凈;基體提前3 d進行灑水預濕處理,以增強澆筑層與基層之間的結(jié)合力,防止基體吸收漿內(nèi)水分引起泡沫破滅。

    (2)生產(chǎn)泡沫混凝土:按配比稱量原料、混合均勻,以20~40 r/min的速度攪拌漿液,預制泡沫混凝土。

    (3)灌注成型:在砌塊底部鋪防漏墊層,將制備的泡沫混凝土漿灌入砌塊大孔中,充分發(fā)泡后,將溢出的部分刮掉。

    (4)養(yǎng)護:待漿體初凝,覆蓋薄膜,保持漿體水分并防裂,薄膜表面灑水2~3次,1 d后將薄膜取下,自然養(yǎng)護4 d。

    超輕質(zhì)泡沫混凝土灌注流程如圖1所示,燒結(jié)頁巖復合保溫砌塊外觀如圖2所示。

    圖1 超輕質(zhì)泡沫混凝土灌注流程Fig.1 The pouring process of ultra-lightweight foamed concrete

    圖2 燒結(jié)頁巖復合保溫砌塊外觀 Fig.2 Appearance of sintered shale composite insulation block

    1.4 測試方法

    泡沫混凝土的表觀密度根據(jù)《蒸壓加氣混凝土性能試驗方法》(GB/T 11969—2020)測試,烘干至恒重后測量。

    泡沫混凝土導熱系數(shù)采用XIATECH TC3000E導熱系數(shù)儀測定,儀器測試范圍0.001~10 W·m-1·K-1,測試結(jié)果相對誤差不超過±3%。

    復合保溫砌塊抗壓強度根據(jù)《混凝土砌塊和磚試驗方法》(GB/T 4111—2013)測試,測試儀器為WHY-2000型壓力試驗機。

    圍護結(jié)構(gòu)熱工性能參考《絕熱—穩(wěn)態(tài)傳熱性質(zhì)的測定—標定和防護熱箱法》(GB/T 13475—2008)測試,測試條件為:熱側(cè)溫度40 ℃,冷側(cè)溫度5 ℃,溫差保持35 ℃。

    2 結(jié)果與討論

    2.1 超輕質(zhì)泡沫混凝土性能研究

    宋強等[10]研究表明:泡沫混凝土原料中粉煤灰摻量、發(fā)泡劑摻量、水膠比是影響其導熱系數(shù)的主要因素。粉煤灰影響泡沫混凝土水化產(chǎn)物和孔隙分布,發(fā)泡劑可以改變泡沫混凝土內(nèi)在孔隙及孔徑大小,水膠比影響漿料的流動性和氣孔成型率。本研究制備的泡沫混凝土斷面結(jié)構(gòu)如圖3所示。在單一因素研究基礎(chǔ)上,我們進一步分析了多因素復合對泡沫混凝土導熱系數(shù)和表觀密度的影響。

    圖3 泡沫混凝土斷面圖Fig.3 Section view of foamed concrete block

    2.1.1 粉煤灰摻量對泡沫混凝土性能的影響

    粉煤灰是發(fā)電廠生產(chǎn)過程中產(chǎn)生的工業(yè)固體廢棄物,含有大量氧化鋁和硅,由各種微小顆?;旌隙桑渲写蟛糠质乔蛐尾Aw。用粉煤灰取代部分水泥,可以減少水泥廠生產(chǎn)過程中的二氧化碳排放,有助于降低水泥廠產(chǎn)生的污染,同時粉煤灰的細度有助于提高混凝土性能[12]。如圖4所示,水膠比相同時,隨著粉煤灰摻量增加,泡沫混凝土表觀密度和導熱系數(shù)均呈現(xiàn)下降趨勢。當粉煤灰摻量由20% 增加到25%時,表觀密度降低幅度超過13%;粉煤灰摻量由25% 增加到30%時,泡沫混凝土表觀密度下降速度較為緩慢,為10%,說明粉煤灰摻量大于25% 后繼續(xù)遞增,對表觀密度影響開始變小。當粉煤灰摻量30% 時,烘干后的試件導熱系數(shù)達到0.059 W·m-1·K-1,與10% 粉煤灰摻量的導熱系數(shù)0.068 W·m-1·K-1相比,其導熱系數(shù)下降了13.2%。表觀密度和導熱系數(shù)下降的原因可能是由于粉煤灰對泡沫混凝土骨架產(chǎn)生了影響:首先,粉煤灰摻入后減少了水泥用量,粉煤灰結(jié)構(gòu)疏松,其密度小于水泥密度,所以泡沫混凝土的表觀密度會隨之降低;其次,因為部分粉煤灰顆粒為球型玻璃體,屬于多孔結(jié)構(gòu),所以熱量傳輸過程會受到阻礙,因此泡沫混凝土導熱系數(shù)隨著粉煤灰摻量增加而減小。

    圖4 粉煤灰摻量對泡沫混凝土表觀密度和導熱系數(shù)的影響Fig.4 Influence of fly ash content on density and thermal conductivity of foamed concrete

    2.1.2 雙氧水摻量對泡沫混凝土性能的影響

    發(fā)泡劑(雙氧水)決定了泡沫混凝土的內(nèi)部孔洞結(jié)構(gòu),并最終影響其性能。由圖5可知,隨著雙氧水摻量由7% 增至12%,泡沫混凝土表觀密度下降明顯,降低了55.2%,導熱系數(shù)降低了26.2%,尤其是雙氧水摻量10.0%~11.7% 時,試件的表觀密度及導熱系數(shù)下降幅度最大。經(jīng)測試雙氧水摻量為11.7% 的試件表觀密度最低,達到103 kg/m3,導熱系數(shù)達到 0.056 W·m-1·K-1,符合《泡沫混凝土》(JG/T 266—2011)行業(yè)標準對超輕質(zhì)泡沫混凝土性能的要求。文獻[13-14]表明,當泡沫混凝土達到相對穩(wěn)定狀態(tài)時,若繼續(xù)增大摻量,會加快雙氧水反應速率,造成孔徑變大,連通孔數(shù)量增多,一旦連通率增高,泡沫混凝土內(nèi)部孔洞中氣體對流傳導作用增大,反而使導熱系數(shù)變大。

    圖5 雙氧水摻量對泡沫混凝土表觀密度和導熱系數(shù)的影響Fig.5 Influence of hydrogen peroxide content on density and thermal conductivity of foamed concrete

    2.1.3 水膠比對泡沫混凝土性能的影響

    在泡沫混凝土制備過程中,用水量直接影響漿料發(fā)泡程度,由圖6可知,泡沫混凝土的表觀密度及導熱系數(shù)與水膠比有明顯聯(lián)系。試驗水溫控制在45±2 ℃,發(fā)泡時間保持為3 min,試驗結(jié)果顯示,當水膠比低于0.53時,漿料稍稠,會導致混凝土攪拌不均勻,最終生成的泡沫混凝土出現(xiàn)氣孔大小不一、分布不均的現(xiàn)象,試件表觀密度達到140 kg/m3。隨著水膠比的增加,泡沫混凝土表觀密度和導熱系數(shù)均下降,當超過0.55時,漿料流動性過大,會導致發(fā)泡反應劇烈,形成大量大孔、連通孔,出現(xiàn)塌?,F(xiàn)象,反應極不穩(wěn)定。水膠比為0.53~0.55形成的氣泡分布均勻近似圓形、孔洞大小適宜,干表觀密度在120±15 kg/m3,導熱系數(shù)0.056±0.003 W·m-1·K-1,此時的泡沫混凝土穩(wěn)定性較強,性能較好。

    圖6 水膠比對泡沫混凝土表觀密度和導熱系數(shù)的影響Fig.6 Influence of water-binder ratio on density and thermal conductivity of foamed concrete

    2.1.4 泡沫混凝土密度與導熱系數(shù)的關(guān)系

    綜合以上分析,發(fā)現(xiàn)泡沫混凝土導熱系數(shù)與表觀密度高度相關(guān)。圖7為泡沫混凝土導熱系數(shù)與表觀密度的擬合曲線。從圖7可以看出,隨著表觀密度的增加,泡沫混凝土的導熱系數(shù)也呈增大趨勢。圖7中的擬合曲線接近于線性關(guān)系,而指數(shù)關(guān)系不明顯,是因為所測試的泡沫混凝土表觀密度集中在低密度100~250 kg/m3,屬于超輕質(zhì)泡沫混凝土,在該范圍內(nèi),隨著密度的增大,對傳熱路徑的影響并不大。

    圖7 泡沫混凝土密度與導熱系數(shù)關(guān)系擬合曲線Fig.7 Fitting curve of foam concrete density and thermal conductivity

    經(jīng)上述分析,最終確定最優(yōu)配比的粉煤灰摻量為30%,雙氧水摻量為11.7%,水膠比0.55。經(jīng)多次重復實驗測試,泡沫混凝土導熱系數(shù)0.056~0.062 W·m-1·K-1,表觀密度100~115 kg/m3,滿足無機保溫材料性能要求。

    2.2 燒結(jié)頁巖復合保溫砌塊性能研究

    在夏熱冬冷地區(qū),建筑墻體厚度基本限定在240 mm,加厚砌塊尺寸和組砌復合砌體很難實現(xiàn)保溫性能的增加。近年來關(guān)于自保溫砌塊研究成果[15-16]和相關(guān)規(guī)范表明,在保證強度的前提下,孔洞率與導熱系數(shù)呈線性關(guān)系。文獻[17]測定了在孔洞率相同情況下不同孔型對平均傳熱系數(shù)的影響,發(fā)現(xiàn)矩形孔的平均傳熱系數(shù)最小。謝厚禮[18]的研究結(jié)果表明,空心磚熱流方向孔排數(shù)越多,孔洞排布錯亂,其當量導熱系數(shù)越小,當砌塊中的空氣層寬度減小到10 mm左右時,間層內(nèi)空氣熱導率幾乎與靜止空氣的熱導率相同。

    根據(jù)《燒結(jié)空心磚和空心砌塊》(GB/T 13545—2014)要求并參考相關(guān)研究,設計出中間預留4個孔洞灌注泡沫混凝土(孔寬10 mm,外壁12 mm,肋寬8 mm)、孔洞率為52%的燒結(jié)頁巖空心砌塊,對其熱工性能進行分析。

    2.2.1 理論計算

    根據(jù)《民用建筑熱工設計規(guī)范》(GB 50176—2016)附錄C熱工設計計算公式,對復合保溫砌塊熱阻進行計算。燒結(jié)頁巖復合保溫砌塊尺寸為240 mm×230 mm×200 mm,考慮空氣導熱、對流、輻射等影響,15 mm的空氣當量導熱系數(shù)取0.093 W·m-1·K-1,38 mm 的空氣當量取0.217 W·m-1·K-1。材料導熱系數(shù)如表5所示。計算簡圖如圖8所示。

    表5 墻體試件材料熱工性能參數(shù)Table 5 Thermal performance parameters of retaining wall specimens

    圖8 復合保溫砌塊熱阻計算簡圖Fig.8 Calculation diagram of thermal resistance of composite insulation block

    其中:Rou為與熱平行方向通道熱阻;fa,fb,…fq為與熱流平行各部分面積占總面積的百分比;Roua,Roub,…Rouq為與熱流平行方向各部分的熱阻,m2·K·W-1。

    Rou,Rol熱阻值如表6、表7所示。

    表6 與熱流平行方向通道熱阻Table 6 Thermal resistance of channel parallel to direction with heat flow

    表7 與熱流垂直方向通道熱阻Table 7 Thermal resistance of channel in vertical heat flow

    各部分外表面換熱熱阻Ro=0.11 m2·K·W-1,內(nèi)表面換熱熱阻Ri=0.05 m2·K·W-1。

    理論計算得出傳熱系數(shù)R=0.75 W·m-2·K-1。

    2.2.2 熱工性能測試

    采用項目組研制的配套保溫砂漿,將燒結(jié)頁巖復合保溫砌塊按照測試要求砌筑成1 m×1 m砌體,砌體內(nèi)外側(cè)各抹10 mm保溫砂漿,形成熱工性能測試用試件,該試件自然養(yǎng)護28 d后使用防護熱箱熱傳遞性質(zhì)檢測系統(tǒng)進行測試。

    砌筑完成后,將溫度傳感器用錫箔紙粘貼到測試試件表面,連續(xù)測試 3 d,待傳熱穩(wěn)定后,測試出的R2值與前24 h測試的R1值誤差小于5%,測試結(jié)束。

    由圖9可以看出,當墻體傳熱達到穩(wěn)定時,墻體冷熱表面溫度差值不大,熱流會有微小波動。最終得到測試墻體的傳熱系數(shù)為0.69 W·m-1·K-1,達到0.7級,與理論計算結(jié)果相差8%,在允許誤差范圍(0~10%)內(nèi)。表明該復合保溫砌塊保溫效果好,滿足夏熱冬冷地區(qū)建筑節(jié)能。

    圖9 溫度和熱流變化曲線圖Fig.9 Curves of temperature and heat flow

    2.2.3 力學性能測試

    如圖10(a)所示,在受壓破壞過程中,燒結(jié)頁巖空心砌塊承受主要壓應力,隨著壓應力持續(xù)增加,中間泡沫混凝土孔洞逐漸破壞、框架結(jié)構(gòu)外壁在豎肋處慢慢出現(xiàn)裂縫,破壞形態(tài)如圖10(b)所示。從表8可以看出,燒結(jié)頁巖復合保溫砌塊平均抗壓強度為5.78 MPa(變異系數(shù)≤0.21),強度等級達到MU7.5。

    圖10 燒結(jié)頁巖復合保溫砌塊抗壓強度測試Fig.10 Test of compressive strength of sintered shale composite insulation block

    表8 燒結(jié)頁巖復合保溫砌塊干密度及抗壓強度Table 8 Dry density and compressive strength of sintered shale composite insulation block

    3 結(jié)論

    以普通硅酸鹽水泥為膠凝材料,摻入粉煤灰、硅灰及外加劑,應用化學發(fā)泡方法制備了一種超輕質(zhì)泡沫混凝土,將其填充入燒結(jié)頁巖空心砌塊中,研制成一種高性能燒結(jié)頁巖復合保溫砌塊。(1)根據(jù)不同原料(粉煤灰、水膠比、雙氧水)配比對超輕質(zhì)泡沫混凝土熱工性能的影響,確定超輕質(zhì)泡沫混凝土最佳配比為:粉煤灰質(zhì)量分數(shù)30%,雙氧水質(zhì)量分數(shù)11.7%,水膠比0.55。超輕質(zhì)泡沫混凝土的導熱系數(shù)為0.056~0.062 W·m-1·K-1,表觀密度100~115 kg/m3。(2)燒結(jié)頁巖復合保溫砌塊砌筑墻體傳熱系數(shù)測試值為0.69 W·m-1·K-1,較普通燒結(jié)頁巖空心磚塊熱工性能提升42.5%,達到傳熱系數(shù)0.7 級;28 d平均抗壓強度為5.78 MPa,強度等級達到MU7.5。滿足夏熱冬冷地區(qū)建筑節(jié)能規(guī)范要求,可以作為墻體自保溫系統(tǒng)的應用材料。

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