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    吸聲材料在變頻發(fā)電機(jī)組噪聲控制中的應(yīng)用

    2022-07-09 03:06:34嚴(yán)天雄劉進(jìn)偉吳曉佳黃國(guó)鵬
    科技和產(chǎn)業(yè) 2022年6期
    關(guān)鍵詞:倍頻程發(fā)電機(jī)組選型

    嚴(yán)天雄, 劉進(jìn)偉, 吳曉佳, 黃國(guó)鵬

    (隆鑫通用動(dòng)力股份有限公司 技術(shù)中心, 重慶 400052)

    吸聲材料因其在中高頻具有較好的降噪效果得到廣泛應(yīng)用,對(duì)吸聲材料的研究也越來越多[1-3]。張宏宇等[4]研究了吸聲材料的流阻率、孔隙率、形狀因子、黏性及熱特征長(zhǎng)度等參數(shù)對(duì)阻性消聲器傳遞損失的影響;張勝?gòu)?qiáng)等[5]研究了二甲基硅油含量、不同材料厚度和不同厚度空氣層等參數(shù)對(duì)吸聲性能的影響,為聚氨酯海綿在汽車上的應(yīng)用提供指導(dǎo);李青等[6]研制了一種新型的多孔水泥基陶粒吸聲材料,研究了顆粒級(jí)配、壓縮比、空腔、表面形態(tài)、不同安裝方法等對(duì)吸聲性能的影響;周宇雯等[7]研究了材料孔隙率和厚度對(duì)吸聲效果的影響,對(duì)船舶的噪聲控制提供了參考價(jià)值;Lumnitzer等[8]研究發(fā)現(xiàn)了用輪胎、廢泡沫和內(nèi)飾材料進(jìn)行降噪,通過設(shè)計(jì)并測(cè)試多種吸聲材料,找到100~5 000 Hz頻率范圍降噪的最佳參數(shù);Aslan等[9]設(shè)計(jì)了一種吸聲材料和穿孔板的聲學(xué)結(jié)構(gòu),并對(duì)不同頻段的降噪性能進(jìn)行研究。

    吸聲材料在各種設(shè)備及器件噪聲控制中取得良好的降噪效果。文獻(xiàn)[10]中使用環(huán)保吸聲棉和超細(xì)環(huán)保吸聲棉組成的復(fù)合吸聲棉作為吸聲材料,結(jié)合吸聲立柱和消聲器設(shè)計(jì)對(duì)電源車的車廂進(jìn)行降噪處理,使電源車噪聲達(dá)到控制要求;文獻(xiàn)[11]在高速列車空調(diào)風(fēng)道內(nèi)粘貼不同的吸聲材料對(duì)比降噪效果,得到在風(fēng)道內(nèi)粘貼厚度為25 mm,且其長(zhǎng)度大于1.785 m時(shí)吸聲材料時(shí)降噪效果較明顯;文獻(xiàn)[12]通過在艙室內(nèi)鋪設(shè)吸聲材料等降噪措施,有效地控制了鉆井平臺(tái)艙室的噪聲。

    發(fā)電機(jī)組作為備用電源、應(yīng)急電源、移動(dòng)電源得到廣泛應(yīng)用[13]。因此,在上述研究的基礎(chǔ)上,本文以某額定輸出功率為1.7 kW的便攜式靜音變頻發(fā)電機(jī)組為研究對(duì)象,分析吸聲材料對(duì)發(fā)電機(jī)組的降噪效果。

    1 吸聲材料在發(fā)電機(jī)組上的使用

    便攜式靜音變頻發(fā)電機(jī)組的結(jié)構(gòu)如圖1所示,發(fā)電機(jī)組搭載的動(dòng)力為單缸四沖程自然吸氣式汽油發(fā)動(dòng)機(jī),發(fā)動(dòng)機(jī)排量為121 mL。使用隔聲罩對(duì)動(dòng)力系統(tǒng)進(jìn)行降噪處理。

    圖1 發(fā)電機(jī)組結(jié)構(gòu)

    發(fā)電機(jī)組的噪聲控制通常有采用隔振降低結(jié)構(gòu)輻射噪聲[14]、結(jié)構(gòu)模態(tài)避頻[15]、消聲器和隔聲罩設(shè)計(jì)[16]等方法。除此之外,吸聲材料常用于傳遞路徑上的噪聲控制,本文將吸聲材料粘貼在該機(jī)組的隔聲罩上,如缸頭側(cè)面板、啟動(dòng)拉手側(cè)面板、左右提手頂部、排氣側(cè)面板和觀察窗蓋等位置進(jìn)行降噪處理,如圖2所示。

    圖2 吸聲材料的粘貼位置

    機(jī)組原狀態(tài)吸聲材料材質(zhì)為聚氨酯材料,密度為22 kg/m3,厚度為10 mm。

    2 原狀態(tài)吸聲材料降噪效果分析

    2.1 發(fā)電機(jī)組噪聲試驗(yàn)方案

    在特定噪聲測(cè)試間內(nèi)進(jìn)行機(jī)組噪聲測(cè)試,將發(fā)電機(jī)組置于中央的試驗(yàn)臺(tái)上,為了避免反射對(duì)噪聲的影響,采用穿孔板和吸聲材料對(duì)墻面和試驗(yàn)臺(tái)表面進(jìn)行處理,測(cè)試環(huán)境的背景噪聲為45.2 dB(A)。

    距離地面高度1 m,發(fā)電機(jī)組表面1 m處分別布置4個(gè)傳感器,根據(jù)發(fā)電機(jī)組的結(jié)構(gòu)測(cè)點(diǎn)位置定義為面板、缸頭、排氣和拉手。測(cè)試4種不同負(fù)載(空載、25%、50%和75%負(fù)載)下的噪聲值,采用負(fù)載控制系統(tǒng)為發(fā)電機(jī)組提供負(fù)載輸出,如圖3所示。

    圖3 發(fā)電機(jī)組噪聲測(cè)試

    數(shù)據(jù)采集設(shè)備為OROS公司32通道的OR38振動(dòng)噪聲測(cè)試設(shè)備,利用配套的NV Gate軟件進(jìn)行噪聲信號(hào)采集,麥克風(fēng)為GRAS公司46AE型傳感器,測(cè)試前需要對(duì)其靈敏度進(jìn)行校準(zhǔn)以保證測(cè)試精度。采樣頻率設(shè)置為20 480 Hz,采樣分辨率為1 Hz,采樣時(shí)間為15 s。

    2.2 原狀態(tài)吸聲材料降噪效果分析

    為了分析原狀態(tài)吸聲材料對(duì)發(fā)電機(jī)組的降噪效果,分別測(cè)試發(fā)電組隔聲罩上粘貼和不貼吸聲材料兩種狀態(tài)的整機(jī)噪聲值,對(duì)比兩種狀態(tài)下的噪聲差異。發(fā)電機(jī)組隔聲罩上不貼吸聲材料的整機(jī)噪聲測(cè)試值見表1,經(jīng)計(jì)算得到4點(diǎn)的平均噪聲值。

    表1 隔聲罩無吸聲材料的整機(jī)噪聲值 單位:dB(A)

    從表1中可以看出,隨著負(fù)載的增加,噪聲呈逐漸增大的趨勢(shì)。4個(gè)面的噪聲進(jìn)行比較可知,排氣側(cè)的噪聲最大,缸頭側(cè)的噪聲次之,面板側(cè)和拉手側(cè)的噪聲水平相當(dāng),噪聲值較小。

    發(fā)電機(jī)組隔聲罩上粘貼吸聲材料后整機(jī)的噪聲測(cè)試值和平均值見表2。與無吸聲材料狀態(tài)機(jī)組噪聲相比,空載時(shí)機(jī)組4個(gè)面的噪聲均增大了,面板側(cè)、缸頭側(cè)和拉手側(cè)均增大了1 dB(A),排氣側(cè)噪聲增大了1.3 dB(A)。

    表2 隔聲罩粘貼吸聲材料后的整機(jī)噪聲值 單位:dB(A)

    各個(gè)負(fù)載下吸聲材料的降噪效果如圖4所示。空載狀態(tài),噪聲平均增大了1.1 dB(A),25%負(fù)載噪聲平均降低了0.3 dB(A),50%負(fù)載噪聲平均降低了0.4 dB(A),75%負(fù)載噪聲平均降低了0.1 dB(A)。因此,機(jī)組所使用的原狀態(tài)吸聲材料降噪效果不佳。

    為進(jìn)一步分析空載狀態(tài)使用吸聲材料后噪聲增大的原因,對(duì)該狀態(tài)下各測(cè)點(diǎn)的1/3噪聲倍頻程圖進(jìn)行對(duì)比分析。有無吸聲材料兩種狀態(tài)下面板側(cè)的1/3倍頻程噪聲值如圖5所示。機(jī)組無吸聲材料時(shí)面板的噪聲主要集中在500~2 500 Hz的中頻段。吸聲材料的降噪頻段主要在5 000 Hz以上的高頻段,在400 Hz以下的低頻段吸聲材料無降噪效果,在500~1 000 Hz中頻段存在噪聲放大的現(xiàn)象,500、630、800、1 000 Hz 4個(gè)主要噪聲頻率處噪聲分別增大了1.8、1.7 、2.4、2.3 dB(A)。綜合分析可知,中頻段噪聲被放大是導(dǎo)致使用吸聲材料后面板側(cè)噪聲增大的主要原因。

    圖4 不同負(fù)載下吸聲材料降噪效果

    圖5 面板側(cè)噪聲1/3倍頻程噪聲值

    有無吸聲材料兩種狀態(tài)下缸頭側(cè)的1/3倍頻程噪聲值如圖6所示。吸聲材料在125~400 Hz的低頻段有一定的降噪效果,在125 Hz以下的低頻段和1 000 Hz以上的中高頻段無降噪效果, 主要的峰值頻率處噪聲增大明顯,500、630、800 Hz 3個(gè)主要噪聲頻率處噪聲分別增大了2.2、2.4 、1.8 dB(A)。

    有無吸聲材料兩種狀態(tài)下排氣側(cè)的1/3倍頻程噪聲值如圖7所示。吸聲材料在20~20 000 Hz的全頻段內(nèi)幾乎均無降噪效果,在400~4 000 Hz的主要頻段噪聲有所增大,630 Hz處噪聲增大了4 dB(A),1 600 Hz和4 000 Hz處噪聲均增大了2.1 dB(A)。

    有無吸聲材料兩種狀態(tài)下拉手側(cè)的1/3倍頻程噪聲值如圖8所示。吸聲材料在8 000 Hz以上的高頻段有微弱的降噪效果,在500~6 300 Hz的主要頻段噪聲有所增大,500 Hz處噪聲增大了1.6 dB(A),2 000 Hz處噪聲增大了2.4 dB(A),2 500 Hz處噪聲增大了1.7 dB(A)。

    圖6 缸頭側(cè)噪聲1/3倍頻程噪聲值

    圖7 排氣側(cè)噪聲1/3倍頻程噪聲值

    圖8 拉手側(cè)噪聲1/3倍頻程噪聲值

    綜上分析可得,原狀態(tài)吸聲材料在部分頻段有降噪效果,但在機(jī)組主要噪聲頻段沒有起到降噪作用,從而導(dǎo)致空載狀態(tài)使用吸聲材料后噪聲增大,帶載狀態(tài)下的降噪效果也不明顯。

    3 吸聲材料選型分析

    經(jīng)上述分析可知,原狀態(tài)吸聲材料的降噪效果不佳,為進(jìn)一步降低發(fā)電機(jī)組的噪聲,重新對(duì)吸聲材料進(jìn)行選型。

    3.1 選型吸聲材料樣本

    吸聲材料廠家提供了4種吸聲材料進(jìn)行對(duì)比測(cè)試降噪效果,吸聲材料根據(jù)隔聲罩的尺寸利用刀模切割形成樣本,如圖9所示。

    4種吸聲材料的參數(shù)見表3。與原狀態(tài)的吸聲材料相比,1#材料增加了材料厚度,2#材料增加了材料的密度,3#材料同時(shí)增加材料的厚度和密度,4#材料更換了材質(zhì)。

    3.2 選型吸聲材料降噪效果分析

    根據(jù)2.1節(jié)中的噪聲測(cè)試方法,分別在隔聲罩上更換4種選型吸聲材料進(jìn)行噪聲測(cè)試。各吸聲材料的降噪效果如圖10所示。從圖中可以看出,所有的吸聲材料在機(jī)組空載狀態(tài)不但沒有降噪效果,反而會(huì)將噪聲放大,在中高負(fù)載(50%和75%負(fù)載)均有不同程度的降噪效果,在25%負(fù)載下,選型材料1#和4#無降噪效果。

    圖10 吸聲材料降噪效果對(duì)比

    從5種不同吸聲材料的降噪效果來看,2#選型吸聲材料的降噪效果最好,空載工況噪聲僅增大了0.1 dB(A),25%負(fù)載工況噪聲降低1 dB(A),50%負(fù)載工況噪聲降低0.6 dB(A),75%負(fù)載工況噪聲降低0.7 dB(A)。

    從圖10中可以看出,與原狀態(tài)吸聲材料降噪效果相比,使用2#吸聲材料機(jī)組在各個(gè)載荷下噪聲均得到改善,其中空載噪聲降低1.1 dB(A),25%負(fù)載工況噪聲降低0.8 dB(A),50%負(fù)載工況噪聲降低0.2 dB(A),75%負(fù)載工況噪聲降低0.6 dB(A),2#吸聲材料對(duì)發(fā)電機(jī)組的降噪效果優(yōu)于原狀態(tài)吸聲材料。

    從圖10中可以看出,1#選型吸聲材料在空載和25%負(fù)載對(duì)機(jī)組噪聲有明顯的放大,空載工況噪聲放大了2.5 dB(A),25%負(fù)載工況噪聲放大了1.2 dB(A)。1#選型吸聲材料與原狀態(tài)相比僅增加了材料厚度,表明增加吸聲材料厚度不能改善機(jī)組低負(fù)載的噪聲。從3#吸聲材料與原狀態(tài)相比同時(shí)增加材料厚度和密度,但從圖10中的降噪效果來看,除25%負(fù)載工況外,其余負(fù)載工況的降噪效果比原狀態(tài)好。4#吸聲材料使用橡塑材質(zhì),與原狀態(tài)的材質(zhì)不一樣,從圖10中降噪效果看,除75%負(fù)載工況外,其余負(fù)載工況的降噪效果均比原狀態(tài)差,對(duì)發(fā)電機(jī)組的噪聲改善不明顯。

    鑒于2#吸聲材料在空載的降噪效果較明顯,進(jìn)一步對(duì)該工況下的降噪特性進(jìn)行分析。在空載工況下,發(fā)電機(jī)組粘貼2#選型吸聲材料與原狀態(tài)吸聲材料面板側(cè)的1/3倍頻程噪聲值如圖11所示。從圖11中可以看出,在主要噪聲頻率段,粘貼2#選型吸聲材料機(jī)組噪聲除在315 Hz和1 250 Hz處比原狀態(tài)分別大2.2 dB(A)和1.1 dB(A)外,其余主要噪聲頻率段都比原狀態(tài)噪聲低。尤其是在主要的峰值頻率處起到了較好的降噪作用,以致面板側(cè)的噪聲降低。

    在空載工況下,發(fā)電機(jī)組粘貼2#選型吸聲材料與原狀態(tài)吸聲材料缸頭側(cè)的1/3倍頻程噪聲值如圖12所示。從圖12中可以看出,粘貼2#選型吸聲材料機(jī)組噪聲除160~400 Hz頻率外比原狀態(tài)噪聲低,而該頻段不是缸頭側(cè)噪聲的主要頻段。特別是在最大峰值頻率630 Hz處噪聲降低了2.4 dB(A),對(duì)該側(cè)的噪聲降低起到關(guān)鍵的作用。

    圖11 粘貼不同吸聲材料面板側(cè)噪聲1/3倍頻程噪聲值

    圖12 粘貼不同吸聲材料缸頭側(cè)噪聲1/3倍頻程噪聲值

    在空載工況下,發(fā)電機(jī)組粘貼2#選型吸聲材料與原狀態(tài)吸聲材料排氣側(cè)的1/3倍頻程噪聲值如圖13所示。從圖13中可以看出,在主要的峰值頻率段,粘貼兩種吸聲材料的噪聲呈現(xiàn)交錯(cuò)分布,兩種吸聲材料下排氣側(cè)的噪聲水平相當(dāng),表明2#吸聲材料對(duì)排氣側(cè)的噪聲改善不明顯。

    在空載工況下,發(fā)電機(jī)組粘貼2#選型吸聲材料與原狀態(tài)吸聲材料拉手側(cè)的1/3倍頻程噪聲值如圖14所示。從圖14中可以看出,粘貼2#選型吸聲材料拉手側(cè)的噪聲雖然在80 Hz處增加了2.4 dB(A),增加的幅值較大,但該頻段不是主要的噪聲分布頻率。而在1 000 Hz以上的中高頻段具有明顯的降噪效果,表明2#吸聲材料對(duì)拉手側(cè)的噪聲具有較好的改善效果。

    綜合上述分析可得,吸聲材料的密度由22 kg/m3增加到35 kg/m3,能夠有效降低發(fā)電機(jī)組的噪聲,吸聲材料的密度是影響發(fā)電機(jī)組噪聲的關(guān)鍵因素之一。而增加吸聲材料的厚度和更換為橡塑材質(zhì)的吸聲材料均不能對(duì)該發(fā)電機(jī)組起到良好的降噪作用。

    圖13 粘貼不同吸聲材料排氣側(cè)噪聲1/3倍頻程噪聲值

    圖14 粘貼不同吸聲材料拉手側(cè)噪聲1/3倍頻程噪聲值

    4 結(jié)語(yǔ)

    1)通過測(cè)試分析表明,發(fā)電機(jī)組原狀態(tài)吸聲材料降噪效果不佳,25%~75%負(fù)載噪聲僅僅降低了0.1~0.4 dB(A),空載工況下機(jī)組噪聲反而增大了1.1 dB(A)。

    2)對(duì)4種不同參數(shù)的吸聲材料進(jìn)行對(duì)比測(cè)試,結(jié)果發(fā)現(xiàn)材質(zhì)為聚氨酯,密度為35 kg/m3,厚度為10 mm的吸聲材料降噪效果最好。與原狀態(tài)相比,空載噪聲降低1.1 dB(A),25%負(fù)載工況噪聲降低0.8 dB(A),50%負(fù)載工況噪聲降低0.2 dB(A),75%負(fù)載工況噪聲降低0.6 dB(A)。發(fā)電機(jī)組的噪聲得到進(jìn)一步改善。

    3)增加吸聲材料厚度和更換橡塑材質(zhì)的吸聲材料均不能降低發(fā)電機(jī)組的噪聲,吸聲材料的密度才是影響發(fā)電機(jī)組噪聲的關(guān)鍵因素之一。該分析結(jié)果能夠?yàn)榘l(fā)電機(jī)組的噪聲控制提供思路。

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