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    下凱富峽水電站進(jìn)水塔牛腿及頂板支撐體系研究

    2022-07-08 07:15:32陽(yáng)
    四川水利 2022年3期
    關(guān)鍵詞:進(jìn)水塔牛腿支撐架

    丁 陽(yáng)

    (中國(guó)水利水電第五工程局有限公司,成都,610066)

    1 工程概況

    下凱富峽水電站進(jìn)水塔結(jié)構(gòu)從下到上由底板、墩身和頂板組成,引水發(fā)電洞進(jìn)水口布置在右壩肩上游,坐落在弱風(fēng)化巖體上,為岸塔式進(jìn)水口。進(jìn)水塔底板高程506m,塔身整體為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),包括一期塔身混凝土及二期門槽混凝土。進(jìn)水塔頂部高程582.2m,整體澆筑高度76.2m,混凝土澆筑總方量4.08萬(wàn)m3。

    進(jìn)水塔頂部主要結(jié)構(gòu)包括牛腿、頂板以及頂板梁。牛腿分為攔污柵牛腿、閘門槽牛腿及塔身背部橋臺(tái)牛腿,攔污柵牛腿寬1.6m,高2m,閘門槽牛腿寬6.5m,高2.4m,塔身背部橋臺(tái)牛腿寬8m,高1m;進(jìn)水塔頂板為懸挑結(jié)構(gòu),兩側(cè)懸挑長(zhǎng)度為2m,厚度為50cm,頂板面積為1051m2;進(jìn)水塔上游攔污柵門槽處頂板梁厚1.8m,寬0.9m,下游頂板梁厚1.6m,寬0.8m。進(jìn)水塔頂部結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖1所示。

    圖1 進(jìn)水塔頂部結(jié)構(gòu)示意

    2 支撐方案選擇

    2.1 支撐方案簡(jiǎn)述

    牛腿及懸挑頂板支撐方式一般由滿堂承重腳手架從底部進(jìn)行支撐、在牛腿及頂板的下一層預(yù)埋工字鋼進(jìn)行支撐、承重腳手架與預(yù)埋工字鋼相結(jié)合三種[1]支撐方式。針對(duì)進(jìn)水塔牛腿及懸挑頂板混凝土澆筑,預(yù)先設(shè)計(jì)了兩個(gè)支撐方案:

    方案一:對(duì)于進(jìn)水塔牛腿澆筑,采用在已澆筑的混凝土內(nèi)預(yù)埋豎向工字鋼,用于對(duì)牛腿模板的斜拉固定;對(duì)于進(jìn)水塔頂板、兩側(cè)懸挑部位、閘墩上游懸挑等部位的澆筑,均采用在已澆筑的混凝土內(nèi)預(yù)埋工字鋼搭建施工平臺(tái)的方式進(jìn)行頂板澆筑。預(yù)埋懸挑工字鋼布置于高程574.39m,懸挑工字鋼上部搭接工字鋼框格,上部鋪設(shè)3mm鋼板,進(jìn)而在鋼板上部搭設(shè)腳手架進(jìn)行頂板施工。腳手架按照0.9m×0.6m搭設(shè),在頂板梁區(qū)域,腳手架加密為0.6m×0.6m搭設(shè)。本方案的特點(diǎn)為各部位的荷載全部由預(yù)埋在混凝土內(nèi)的工字鋼承擔(dān),因荷載較大,需要預(yù)埋的工字鋼的型號(hào)較大,間距較小。

    方案二:對(duì)于進(jìn)水塔牛腿澆筑,采用在已澆筑的混凝土內(nèi)預(yù)埋豎向工字鋼,用于對(duì)牛腿模板的斜拉固定;對(duì)于進(jìn)水塔頂板澆筑,進(jìn)水塔內(nèi)部頂板及頂板梁區(qū)域,采用從底部胸墻和隔板開(kāi)始搭設(shè)滿堂支撐架;對(duì)于兩側(cè)懸挑頂板澆筑,利用兩側(cè)邊墻模板搭設(shè)懸挑架作為懸挑頂板的支撐;對(duì)于攔污柵閘門墩上游處,利用工字鋼挑架作為施工平臺(tái)搭設(shè)支撐架。本方案的特點(diǎn)為大部分頂板荷載由下部的滿堂支撐架支撐,腳手架搭設(shè)高度較高。

    2.2 方案分析比選

    方案一:埋設(shè)型鋼作為支撐平臺(tái)為該類型工程常規(guī)施工方案,該方案優(yōu)點(diǎn)是減少了吊裝工程量,同時(shí)型鋼支撐平臺(tái)強(qiáng)度、剛度更高,并且具有較成熟的施工經(jīng)驗(yàn),可借鑒同類型成功的施工方案。但是其施工過(guò)程中存在較多缺點(diǎn):

    (1)由于懸挑長(zhǎng)度過(guò)大,經(jīng)驗(yàn)算各部位預(yù)埋工字鋼及工字鋼橫梁多為40#工字鋼,且需對(duì)工字鋼兩側(cè)翼板全長(zhǎng)范圍內(nèi)采用20mm厚鋼板進(jìn)行加勁處理,預(yù)埋型鋼總量約為40t。

    (2)預(yù)埋工字鋼的搭設(shè)及拆除難度大,安全風(fēng)險(xiǎn)高。具體為:①預(yù)埋在混凝土內(nèi)的工字鋼需進(jìn)行切除和修補(bǔ),人員無(wú)操作平臺(tái)進(jìn)行操作,修補(bǔ)難度大;②型鋼支撐體系的安裝工作量非常大,在僅有塔吊進(jìn)行吊裝的情況下其施工進(jìn)度難以控制,同時(shí)安裝過(guò)程中安全風(fēng)險(xiǎn)較大,人員操作困難;③澆筑完成后需對(duì)預(yù)埋工字鋼進(jìn)行切除,切除后的工字鋼需設(shè)置專門的安全繩系牢,若沒(méi)有將直接跌落至下部的胸墻混凝土上破壞混凝土外露面,安全繩需進(jìn)行單獨(dú)的設(shè)計(jì),且安全繩錨點(diǎn)本身也需要拆除,為方案實(shí)施增加了難度;④頂板澆筑完成后,塔身內(nèi)部已封閉,沒(méi)有吊裝設(shè)備可以將整根工字鋼橫梁吊出。

    方案二:從進(jìn)水塔胸墻搭設(shè)滿堂支撐架結(jié)合懸挑支撐架用于進(jìn)水塔頂板澆筑,該方案舍棄了傳統(tǒng)的埋設(shè)型鋼作為支撐平臺(tái)的方案,采用針對(duì)不同部位進(jìn)行區(qū)別設(shè)計(jì)的理念,采用多形式組合結(jié)構(gòu)為本工程的創(chuàng)新型方案。該方案的優(yōu)點(diǎn)是搭設(shè)滿堂支撐架的同時(shí)也將被用于塔身內(nèi)部拉桿孔修補(bǔ)的工作平臺(tái),滿堂支撐架拆除過(guò)程中采用人工逐層拆除,安全系數(shù)高;搭設(shè)滿堂支撐架,工字鋼預(yù)埋數(shù)量少,僅門槽處預(yù)埋作為懸挑平臺(tái)的工字鋼,修補(bǔ)數(shù)量少,施工難度較小;且腳手架為周轉(zhuǎn)性材料,可以重復(fù)利用,經(jīng)濟(jì)方面更節(jié)約了施工成本。該方案的缺點(diǎn)為搭設(shè)滿堂支撐架最大高度約為57m,需經(jīng)過(guò)嚴(yán)格的結(jié)構(gòu)驗(yàn)算,保證施工過(guò)程中的安全。

    經(jīng)過(guò)對(duì)兩個(gè)支撐方案的詳細(xì)優(yōu)缺點(diǎn)對(duì)比,最終選擇方案二作為進(jìn)水塔牛腿及懸挑頂板的施工方案。

    3 支撐方案設(shè)計(jì)

    3.1 施工分層分塊

    進(jìn)水塔頂板及牛腿澆筑共分為兩層,第一層澆筑從高程578m澆筑2.4m,澆筑至頂板連系梁以下,本倉(cāng)澆筑包括攔污柵牛腿、閘門槽牛腿和進(jìn)水塔背部橋臺(tái)牛腿;第二層澆筑從高程580.4m澆筑1.8m,本倉(cāng)澆筑包括進(jìn)水塔頂板及頂板梁。進(jìn)水塔施工分層布置見(jiàn)圖2。

    圖2 進(jìn)水塔施工分層布置

    3.2 方案設(shè)計(jì)

    (1)進(jìn)水塔第一層高程578m~580.4m澆筑。本倉(cāng)施工選用的支撐方式為在已澆筑的混凝土內(nèi)預(yù)埋豎向工字鋼的方式。在攔污柵閘墩及進(jìn)水塔后墻預(yù)埋豎向254工字鋼(歐標(biāo)),共預(yù)埋24根工字鋼。工字鋼埋入下層混凝土50cm。牛腿澆筑時(shí)采用木模板,牛腿模板利用預(yù)埋工字鋼斜拉的方式進(jìn)行固定。模板斜拉體系是用50mm×50mm方木在模板外部搭設(shè)一組豎圍囹,再用φ48mm×3.5mm雙鋼管為一組搭設(shè)一道橫圍囹,最后用山形扣卡在雙鋼管上,通過(guò)φ16或φ20圓鋼作為拉桿焊接固定在提前預(yù)埋的工字鋼上。進(jìn)水塔工字鋼預(yù)埋位置立面見(jiàn)圖3,進(jìn)水塔工字鋼預(yù)埋位置平面見(jiàn)圖4。

    圖3 進(jìn)水塔工字鋼預(yù)埋位置立面

    圖4 進(jìn)水塔工字鋼預(yù)埋位置平面

    (2)進(jìn)水塔頂部第二層高程580.4m~582.2m澆筑。本倉(cāng)施工過(guò)程中,頂板及聯(lián)系梁澆筑模板采用扣件式滿堂支撐架作為支撐體系。滿堂支撐架分別從進(jìn)水塔隔板及胸墻以上開(kāi)始搭設(shè),最高搭設(shè)高度57.7m,采用φ48mm×3.5mm鋼管,腳手架立桿橫縱間距1m,水平橫桿步距1.8m,剪刀撐設(shè)置為普通型。進(jìn)水塔頂板模板支撐體系見(jiàn)圖5。

    圖5 進(jìn)水塔頂板模板支撐體系示意

    由于腳手架搭設(shè)高度較高,在搭設(shè)過(guò)程中應(yīng)設(shè)置連墻件固定腳手架。設(shè)計(jì)將連墻件固定在翻轉(zhuǎn)模板的拉桿孔內(nèi),首先用鋼筋焊接在拉桿孔內(nèi)的拉筋上,鋼筋另一端焊接在鋼管上;鋼管則與主體混凝土頂緊,另一端與立桿使用扣件固定,防止架體發(fā)生晃動(dòng),保證架體穩(wěn)定。連墻件每隔一個(gè)拉桿孔布置一個(gè)(其間距為3m或3.5m)。腳手架連墻件固定示意見(jiàn)圖6。

    圖6 腳手架連墻件固定示意

    進(jìn)水塔兩側(cè)邊墻及后墻支撐體系采用懸挑支架。邊墻翻轉(zhuǎn)模板在上一倉(cāng)澆筑時(shí)每塊模板新增4個(gè)拉桿,以增加其穩(wěn)定性及抗拉抗滑能力,澆筑完成后不予拆除,懸挑支架在原邊墻翻轉(zhuǎn)模板的基礎(chǔ)上進(jìn)行搭設(shè),將水平桿及斜向支撐頂在模板背面的肋板槽內(nèi),并利用預(yù)埋在倉(cāng)內(nèi)的拉桿焊接拉筋的方式保證支撐體系穩(wěn)定。進(jìn)水塔懸挑支撐架搭設(shè)示意見(jiàn)圖7。

    圖7 進(jìn)水塔懸挑支撐架搭設(shè)示意

    攔污柵閘門墩上游處利用工字鋼挑架作為施工平臺(tái)搭設(shè)支撐架。首先,在閘門槽內(nèi)預(yù)埋的一期埋件槽鋼上方焊接一塊2cm厚鋼板,在鋼板上橫向焊接兩根I18工字鋼橫梁;另外,澆筑上一倉(cāng)時(shí)在閘墩邊墻處預(yù)埋305工字鋼外露30cm作為橫梁支座,澆筑完成后在此工字鋼上方焊接一根305工字鋼(歐標(biāo))橫梁與后方已澆筑完成的聯(lián)系梁共同作為懸挑梁的支撐,如圖8所示。在橫梁與連系梁上搭設(shè)305工字鋼懸挑梁間距1m,每孔布置6根,挑梁與橫梁焊接。為保證上述橫梁的穩(wěn)定性,在其下部設(shè)置45°斜向支撐抵抗豎向彎矩。進(jìn)水塔工字鋼挑梁布置見(jiàn)圖8,進(jìn)水塔工字鋼挑梁及支撐布置見(jiàn)圖9。

    圖8 進(jìn)水塔工字鋼挑梁布置示意

    圖9 進(jìn)水塔工字鋼挑梁及支撐布置

    4 支撐體系結(jié)構(gòu)計(jì)算

    4.1 牛腿模板支撐體系驗(yàn)算

    以進(jìn)水塔閘門槽2.4m牛腿為例進(jìn)行拉筋拉應(yīng)力驗(yàn)算及工字鋼穩(wěn)定性驗(yàn)算。當(dāng)混凝土澆筑到最頂層時(shí)拉筋受力最大。普通鋼筋混凝土重度為25kN/m3,鋼筋、模板、安全操作平臺(tái)、施工人員及澆筑時(shí)振動(dòng)荷載G2按10%混凝土重量計(jì)取。

    4.1.1 拉筋平均拉應(yīng)力驗(yàn)算

    混凝土體積V=2.4×2.4/2×6.5+0.55×2.4×6.5=27.3m3

    混凝土自重G1=ρ×v×g=25×27.3=682.5kN

    其他荷載G2=682.5×10%=68.25kN

    G=G1+G2=750.75kN

    預(yù)埋5根高6的I18工字鋼,每邊拉筋豎向分力承受1/5全部重力。

    拉筋拉力N=1/5×G/sin45°=1/5×750.75/sin45°=212.34kN

    工字鋼一邊擬用5根φ20圓鋼,面積共π×102×5=1570.8mm2,則拉筋所受平均拉應(yīng)力為:

    σ=N/A=212.34×103/1570.8=135.18N/mm2<[σ]=215N/mm2

    驗(yàn)算結(jié)果滿足要求。

    4.1.2 工字鋼穩(wěn)定性驗(yàn)算

    單根工字鋼所受的最大壓力為150.15kN,I18工字鋼截面積為3070mm2,工字鋼所受最大壓應(yīng)力為:

    N/A=150.15×103/3070=48.9N/mm2<215N/mm2

    驗(yàn)算結(jié)果滿足要求。

    4.2 工字鋼挑梁穩(wěn)定驗(yàn)算

    利用MSteel軟件對(duì)次梁進(jìn)行穩(wěn)定計(jì)算,對(duì)次梁施加恒荷載及活荷載,根據(jù)不同的組合信息,計(jì)算結(jié)果顯示最大壓應(yīng)力為σ=162.5MPa<215MPa,次梁驗(yàn)算結(jié)果滿足要求。

    根據(jù)次梁穩(wěn)定計(jì)算得出最大支座反力193.4kN,對(duì)主梁施加恒荷載193.4kN的集中力,根據(jù)不同的組合信息,計(jì)算結(jié)果顯示最大壓應(yīng)力為σ=155MPa<215MPa,主梁驗(yàn)算結(jié)果滿足要求。

    4.3 懸挑支撐體系穩(wěn)定驗(yàn)算

    利用Autodesk Inventor Professional軟件建立懸挑支撐模型,本次計(jì)算在腳手架的支撐點(diǎn)處施加點(diǎn)荷載,混凝土頂板的荷載以點(diǎn)荷載形式施加在腳手架上。頂板以下的腳手架施加的點(diǎn)荷載大小為18kN,懸挑的腳手架施加的點(diǎn)荷載為12kN。計(jì)算中將固定在模板上的腳手架以及斜撐施加完全約束。

    由模型整體應(yīng)力計(jì)算結(jié)果可以看出,法向應(yīng)力最大值為145.9MPa<215MPa,各項(xiàng)應(yīng)力均在合適范圍內(nèi),最大應(yīng)力均小于215MPa。應(yīng)力計(jì)算結(jié)果與預(yù)期一致,符合實(shí)際情況。綜上分析,模型整體的應(yīng)力計(jì)算結(jié)果滿足承載力要求和相關(guān)規(guī)范要求。進(jìn)水塔懸挑支撐架結(jié)構(gòu)模型見(jiàn)圖10。

    圖10 進(jìn)水塔懸挑支撐架結(jié)構(gòu)模型

    4.4 頂板及連系梁模板支撐體系驗(yàn)算

    利用品茗安全軟件進(jìn)行模板支撐體系驗(yàn)算,胸墻上游側(cè)模板支撐架高度為5.47m,計(jì)算結(jié)果顯示面板驗(yàn)算、主梁驗(yàn)算、水平鋼管驗(yàn)算、立桿驗(yàn)算均滿足要求。胸墻下游側(cè)模板支撐架高度為56.6m,計(jì)算結(jié)果顯示面板驗(yàn)算、主梁驗(yàn)算、水平鋼管驗(yàn)算、立桿驗(yàn)算均滿足要求。

    5 混凝土澆筑

    進(jìn)水塔混凝土澆筑過(guò)程使用兩臺(tái)混凝土布料機(jī)同時(shí)入倉(cāng),澆筑C30二級(jí)配混凝土,配備8臺(tái)混凝土罐車。第一倉(cāng)澆筑高度為2.4m,采用臺(tái)階法澆筑,臺(tái)階分層高度為50cm。兩臺(tái)布料機(jī)同時(shí)從左邊墻向右邊墻開(kāi)始澆筑,一臺(tái)布料機(jī)負(fù)責(zé)胸墻上游區(qū)域,另一臺(tái)負(fù)責(zé)下游區(qū)域,本倉(cāng)澆筑總方量為784m3,總澆筑時(shí)間約為16h。第二倉(cāng)澆筑高度1.8m,本倉(cāng)澆筑總方量1015m3,澆筑過(guò)程中為使模板均勻受力,平倉(cāng)鋪料時(shí)一定要均勻鋪開(kāi)。澆筑時(shí)要求均勻下料,以防止應(yīng)力集中,導(dǎo)致模板及支撐產(chǎn)生偏移[2]。澆筑時(shí)倉(cāng)內(nèi)利用人工平倉(cāng),插入式振搗棒進(jìn)行混凝土振搗作業(yè),振搗時(shí)振搗器距模板的振搗距離不應(yīng)小于振搗器有效半徑的1/2,并不得觸動(dòng)鋼筋[3]。同時(shí)在澆筑過(guò)程中,全程對(duì)進(jìn)水塔頂板澆筑支撐部位進(jìn)行變形監(jiān)測(cè),保證在澆筑過(guò)程中發(fā)生變形可以及時(shí)進(jìn)行調(diào)整。

    進(jìn)水塔頂板在澆筑過(guò)程中進(jìn)行支撐結(jié)構(gòu)的變形監(jiān)測(cè),監(jiān)測(cè)結(jié)果顯示最大偏差值+5mm,符合規(guī)范要求。進(jìn)水塔塔頂混凝土于2020年01月10日澆筑完成,成型混凝土實(shí)測(cè)最大偏差值為+7mm,在施工規(guī)范允許誤差+20mm之內(nèi),符合規(guī)范要求。

    6 結(jié)語(yǔ)

    本文研究了下凱富峽水電站牛腿及懸挑頂板的支撐體系,在施工過(guò)程中采取該措施,混凝土澆筑質(zhì)量良好,未出現(xiàn)裂縫及其他質(zhì)量缺陷,在施工過(guò)程中,未發(fā)生安全事故,證明本支撐體系適用于該體型結(jié)構(gòu),并且在施工過(guò)程中質(zhì)量和安全得到了保障。

    進(jìn)水塔牛腿及懸挑頂板選用搭設(shè)滿堂支撐架結(jié)合懸挑支撐架的措施,其主要優(yōu)點(diǎn)是在施工過(guò)程中型鋼預(yù)埋量少,修補(bǔ)數(shù)量較少;滿堂支撐架的搭設(shè)及拆除施工難度較小,安全系數(shù)高,同時(shí)滿堂支撐架也可被用于塔身內(nèi)部拉桿孔修補(bǔ)的工作平臺(tái);腳手架為周轉(zhuǎn)性材料,可以重復(fù)利用,節(jié)約了施工成本。

    實(shí)踐證明通過(guò)以上施工措施滿足結(jié)構(gòu)安全穩(wěn)定,同時(shí)又保障了進(jìn)水塔牛腿及頂板施工質(zhì)量和安全,可被其他同類型工程所借鑒。

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