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    Al-6Mg-0.9Mn-0.12Zr合金板材MIG焊接接頭的顯微組織和性能

    2022-07-07 11:21:30王海彬
    鋁加工 2022年3期
    關(guān)鍵詞:晶間腐蝕母材板材

    王海彬

    (東北輕合金有限責(zé)任公司,哈爾濱 150060)

    0 前言

    Al-Mg-Mn合金因具有質(zhì)輕、比強度高、成形性好、中強可焊、耐腐蝕性能好等優(yōu)點而被廣泛應(yīng)用于大型艦船的上層結(jié)構(gòu)和舾裝件中[1-2]??紤]到船體結(jié)構(gòu)承載及腐蝕環(huán)境這兩個主要因素,鋁鎂錳合金是最基本的船用焊接結(jié)構(gòu)材料[3-4]。而船舶用材料的焊接在提高船舶性能、減重等方面起著決定性的作用。船舶用鋁合金的焊接方法較多,如MIG、TIG、FSW焊接等。經(jīng)過幾十年的發(fā)展,MIG焊在焊接設(shè)備、焊接工藝等各方面都日趨成熟,是目前船舶焊接鋁合金中用得最多的一種焊接方法,國內(nèi)外90%以上的鋁合金焊接采用MIG焊[5]。

    為進(jìn)一步提高船用鋁鎂錳系合金的強度,本文針對一種Al-6Mg-0.9Mn-0.12Zr合金退火態(tài)板材開展MIG焊接實驗,并對焊后板材的接頭組織、力學(xué)性能及耐腐蝕性能開展研究工作,旨在開發(fā)出能夠兼顧耐蝕性能和強度性能的焊接用鋁合金材料。

    1 實驗方法

    焊接實驗用板材為經(jīng)過320℃/2 h退火處理后的退火態(tài)板材,其規(guī)格為4 mm×150 mm×300 mm,化學(xué)成分如表1所示。采用與母材成分相同的合金焊絲進(jìn)行焊接,焊絲直徑為1.6 mm。MIG焊接主要焊接參數(shù)為:保護(hù)氣體99.999%Ar,流量20 L/min,單脈沖90A,0.75 m/min。焊接時試板不開坡口、對接間隙1~2 mm,采用單道次焊接,單面焊接雙面成形,焊接前用鋼絲刷去除待焊接區(qū)域的氧化膜。MIG焊接設(shè)備為Fornius TPS 5000型焊機。

    表1 實驗合金板材化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)

    焊接后以焊縫為中心垂直于焊縫對稱截取組織觀察試樣、拉伸性能檢測試樣、硬度測試試樣以及剝落腐蝕和晶間腐蝕試樣。采用HW187.5型維氏顯微硬度計進(jìn)行焊接接頭不同區(qū)域的硬度測試,硬度載荷為100 kg,每隔1 mm測一個硬度值,從一側(cè)的基材區(qū)一直測到另一側(cè)的基材區(qū)域。在WDW-100A型電子拉伸試樣機上進(jìn)行拉伸試驗,測試焊接接頭的拉伸力學(xué)性能。采用型號為Sirion200的掃描電子顯微鏡(帶能譜儀)進(jìn)行第二相粒子形貌及分布等分析。按照ASTM G66標(biāo)準(zhǔn)對焊后板材進(jìn)行剝落腐蝕性能檢測,按照ASTM G67標(biāo)準(zhǔn)對焊后板材進(jìn)行晶間腐蝕性能檢測。

    2 試驗結(jié)果與討論

    2.1 拉伸性能

    Al-6Mg-0.9Mn-0.12Zr合金板材及其MIG焊接接頭的拉伸力學(xué)性能如表2所示。

    表2 試驗板材及其MIG焊接接頭的拉伸力學(xué)性能

    從表2中可以看出,板材經(jīng)過MIG焊接后其接頭強度和延伸率與基材相比均有所下降。通常用焊接強度系數(shù)來評價焊接性能的優(yōu)劣,由于焊接接頭的性能一般低于母材,通常情況下,焊接強度系數(shù)的值介于0和1之間,焊接強度系數(shù)值越大,代表該接頭的焊接性能越好。本試驗采用MIG焊接的接頭強度系數(shù)為0.90。

    2.2 顯微硬度

    圖1所示為Al-6Mg-0.9Mn-0.12Zr合金板材MIG焊接接頭距焊縫中心不同距離處的硬度分布曲線。

    圖1 試驗板材MIG焊接接頭硬度分布

    從圖1可以看到,焊接接頭顯微硬度以焊縫為中心呈近似對稱分布。其中,焊縫中心的硬度最低,為70.8~72.5 HV,低于母材硬度,這是由于焊絲中的Mg元素在焊接過程中發(fā)生燒損減弱了Mg的固溶強化效果所致。距焊縫中心5 mm的熱影響區(qū)處的硬度低于母材,其原因在于焊接過程中熱影響區(qū)的組織發(fā)生了再結(jié)晶粗化,也出現(xiàn)了接頭軟化現(xiàn)象。但與可熱處理強化鋁合金焊接接頭相比,其接頭軟化現(xiàn)象不明顯[6-7]。距離焊縫中心越遠(yuǎn),硬度值越大,直至到達(dá)母材區(qū)域,硬度為83-88.8 HV。這是因為距離焊縫中心越遠(yuǎn),受焊接熱影響造成的軟化程度也越小??傮w說來,焊接接頭的硬度值波動較小,硬度在70.8~88.8 HV范圍內(nèi)。

    2.3 耐腐蝕性能

    按照ASTM G66標(biāo)準(zhǔn)檢測板材焊接接頭的剝落腐蝕,剝落腐蝕前后的試樣宏觀形貌如圖2所示。

    圖2 焊接接頭的剝落腐蝕宏觀形貌

    從圖2可以看到,焊接接頭經(jīng)過剝落腐蝕后,其焊接區(qū)與母材區(qū)均沒有出現(xiàn)嚴(yán)重的剝落腐蝕現(xiàn)象,僅出現(xiàn)零散的點蝕坑,腐蝕等級可評為PB級。

    按照ASTM G67要求對焊接接頭進(jìn)行晶間腐蝕試驗。對焊接接頭試樣進(jìn)行酸、堿處理后在70%~72%的硝酸溶液中放置24 h,然后將試樣清洗稱重,計算單位面積內(nèi)的重量損失,測試結(jié)果見表3。

    已有研究表明[8],Al-Mg合金的耐蝕性能主要取決于組織中β(Al2Mg3)相的分布狀態(tài)和數(shù)量,如果析出的β(Al2Mg3)相呈連續(xù)分布,會大大降低合金的耐腐蝕性能。因此,在高鎂船用Al-Mg合金生產(chǎn)中,保證合金組織中沒有連續(xù)分布的β(Al2Mg3)相、控制β(Al2Mg3)相均勻分布是關(guān)鍵控制點之一。本試驗采用的板材是經(jīng)過320℃穩(wěn)定化退火處理后的板材,大部分Mg元素以固溶的形式存在,其焊縫金屬在焊接過程中重熔并在急冷條件下形成鑄態(tài)組織,且組織中均不存在連續(xù)分布的β(Al2Mg3)相(見圖4和圖5)。因此,實驗板材焊接接頭具有較好的耐剝落腐蝕和耐晶間腐蝕性能。

    2.4 顯微組織

    圖3為試驗合金板材焊縫的金相組織形貌。

    由圖3可見,焊縫中心區(qū)域為晶粒較粗大的枝晶組織(見圖3(a))。這是由于焊接過程中熔池內(nèi)各區(qū)域的冷卻速度和溶質(zhì)濃度不同以及溫度與成分的不均勻性導(dǎo)致了焊縫區(qū)內(nèi)形成粗晶組織。在熔合線附近靠近焊縫一側(cè)存在大量粗大的柱狀晶組織,在母材一側(cè)靠近柱狀晶區(qū)有一層較細(xì)小的等軸細(xì)晶區(qū)(見圖3(b))。這是由于焊接時金屬液呈過熱狀態(tài)使附近母材融化,在靠近母材部分,熔體溫度相對較低,母材中Al6Mn、Al6(FeMn)等第二相粒子成為非均質(zhì)形核的核心,形成了一層類似激冷層的細(xì)晶層;在遠(yuǎn)離母材一側(cè)的熔體溫度較高,熔體的大部分熱量通過細(xì)晶層再經(jīng)母材向外擴散,散熱的方向性增強。由于垂直母材橫截面方向散熱最快,細(xì)晶層中主軸與其垂直的枝晶就優(yōu)先長大,并且可能超越取向不利的相鄰晶粒長大,形成較粗大的柱狀晶組織[9]。圖3(c)為焊接用母材的組織,為扁長形的再結(jié)晶組織。圖4為焊縫的SEM形貌觀察結(jié)果。

    圖3 焊接接頭金相組織

    圖4 焊縫區(qū)SEM形貌

    由圖4可以看到,焊縫區(qū)的組織中存在大量白色形狀不規(guī)則的第二相粒子。對組織中的第二相粒子進(jìn)行能譜分析,其結(jié)果見圖5。

    圖5 焊縫組織中的第二相及能譜分析

    圖5為焊縫組織中的第二相及第二相的能譜分析,通過能譜分析可以確定組織中白色的第二相粒子主要是由Al和Mn兩種元素組成的Al6Mn相。焊縫組織中彌散分布的Al6Mn相對焊縫起到第二相強化的作用(圖5(a))。在焊縫的掃描組織中沒有觀察到β相(Al2Mg3)。由于焊縫是在焊接熱的影響下形成的鑄態(tài)重熔組織,在焊接過程中一部分Mg元素發(fā)生燒損,其余的Mg元素主要以固溶的形式存在于焊縫組織中,焊縫組織中沒有形成Al2Mg3相(見圖5(b))。焊縫組織中不存在連續(xù)分布的Al2Mg3相,這也是焊接接頭具有較好的耐剝落腐蝕和耐晶間腐蝕的原因。

    3 結(jié)論

    (1)采用MIG焊接的Al-6Mg-0.9Mn-0.12Zr合金退火態(tài)板材具有較好的焊接性能,焊接接頭的抗拉強度為322 MPa,焊接強度系數(shù)達(dá)到0.9。

    (2)焊接接頭具有優(yōu)異的耐剝落腐蝕和耐晶間腐蝕性能,剝落腐蝕為PB級,晶間腐蝕結(jié)果為4.6~4.7 mg/cm2。

    (3)焊縫中心為枝晶組織,熔合線附近為柱狀晶而且存在一層細(xì)晶組織,焊縫中的主要析出相為Al6Mn。

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