徐勤保,胡 博
(華陽新材料科技集團(tuán)有限公司,山西 陽泉 045008)
近年來,我國甲醇和苯的產(chǎn)能嚴(yán)重過剩,利用甲醇和苯進(jìn)行烷基化反應(yīng)得到混合芳烴可以延長甲醇和苯的產(chǎn)業(yè)鏈,是化解甲醇和苯過剩產(chǎn)能的有效途徑[1-2]。甲醇和苯烷基化是氣固催化反應(yīng),反應(yīng)會放出大量熱量,為保證裝置穩(wěn)定運(yùn)行,需要消耗大量能量保證反應(yīng)體系的熱平衡。
夾點(diǎn)技術(shù)以熱力學(xué)為基礎(chǔ),與系統(tǒng)工程相結(jié)合,優(yōu)化工程系統(tǒng)的能量配置,達(dá)到明顯節(jié)能和降低成本的效果[3]。本文利用夾點(diǎn)技術(shù)對1000t/a 甲醇與苯烷基化中試裝置換熱網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì),以能量最小為目標(biāo),優(yōu)化烷基化反應(yīng)系統(tǒng)能量配置,降低公用工程消耗,優(yōu)化工藝流程,對工業(yè)生產(chǎn)裝置的節(jié)能方案進(jìn)行檢驗(yàn),為今后生產(chǎn)裝置設(shè)計(jì)建設(shè)提供參考。
甲醇與苯烷基化反應(yīng)系統(tǒng)復(fù)雜,發(fā)生的副反應(yīng)較多,反應(yīng)過程中可能發(fā)生的主、副反應(yīng)如式(1)~式(15)所示[4]。
甲醇與苯烷基化反應(yīng)初步設(shè)計(jì)的工藝流程為:甲醇和苯在25 ℃、常壓下按照物質(zhì)的量比1∶1 進(jìn)料,根據(jù)中試裝置1 000 t/a 混合芳烴的產(chǎn)量核算,甲醇和苯的進(jìn)料摩爾流率為1.51 kmol/h[5]。甲醇和苯分別經(jīng)過甲醇泵和苯泵輸送至甲醇?xì)饣鱁102 和苯氣化器E101,氣化壓力為0.2 MPa(G),氣化熱源采用1.3 MPa(G)飽和蒸汽。氣化后的甲醇和苯分別經(jīng)苯換熱器E103 和甲醇換熱器E104 與反應(yīng)器R101 出來的反應(yīng)產(chǎn)物混合芳烴換熱升溫,再經(jīng)過甲醇加熱器E106 和苯加熱器E105 加熱至380 ℃,其后原料氣甲醇與苯經(jīng)靜態(tài)混合器X101 混合后進(jìn)入主反應(yīng)器R101 在催化劑作用下發(fā)生烷基化反應(yīng),反應(yīng)得到的產(chǎn)品在一系列換熱后剩余的熱量經(jīng)換熱器E107 換熱后進(jìn)入反應(yīng)物冷卻器E108 冷卻,最后經(jīng)氣液分離器將C5 以下的氣態(tài)烯烴分離后得到最終產(chǎn)品。反應(yīng)器采用熔鹽換熱,并用熔鹽加熱甲醇和苯,多余熱量用循環(huán)水帶走,初步設(shè)計(jì)的生產(chǎn)工藝流程如第90 頁圖1所示。
圖1 初步設(shè)計(jì)的生產(chǎn)流程示意圖
根據(jù)工藝要求,利用ASPEN PLUS 軟件建立甲醇與苯烷基化過程模擬模型,對相關(guān)參數(shù)進(jìn)行校核,物性方法為PR-BM,模擬所得物料平衡如第90 頁表1所示[4-6]。為了進(jìn)行換熱網(wǎng)絡(luò)優(yōu)化,首先需要提取物流,物流提取準(zhǔn)則是有熱量變化而無組成變化[7],表2為甲醇與苯烷基化反應(yīng)各換熱物流數(shù)據(jù)。其中,熱物流為不同溫度下的產(chǎn)品氣混合芳烴,冷物流為不同溫度和相態(tài)下的原料甲醇和苯,各物流的定壓比熱容利用ASPEN PLUS 軟件中Analysis 功能計(jì)算得到[8],熱容流率CP 為定壓比熱容和質(zhì)量流率的乘積,熱通量為熱容流率和溫差的乘積。
表1 甲醇與苯烷基化物料平衡表
表2 甲醇與苯烷基化換熱物流參數(shù)
1978 年,Linnhoff 和Umeda 首次提出換熱網(wǎng)絡(luò)中溫度夾點(diǎn)問題,說明夾點(diǎn)會限制換熱網(wǎng)絡(luò)的最大熱回收。夾點(diǎn)是冷物流復(fù)合曲線和熱物流復(fù)合曲線中傳熱溫差ΔT 最小的地方,夾點(diǎn)將整個換熱網(wǎng)絡(luò)分成兩部分:夾點(diǎn)之上和夾點(diǎn)之下。夾點(diǎn)之上是熱端,只有換熱和加熱公用工程,沒有熱量流出,可以當(dāng)作一個凈熱阱;夾點(diǎn)之下是冷端,只有換熱和冷卻公用工程,沒有熱量流入,可以當(dāng)作一個凈熱源。為使熱公用工程和冷公用工程的消耗量最小,夾點(diǎn)之上不宜有任何冷公用工程,夾點(diǎn)之下不宜有任何熱公用工程,且換熱不應(yīng)跨越夾點(diǎn)。夾點(diǎn)分析的方法有溫焓圖和問題表法,換熱網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)目標(biāo)包括能量目標(biāo)、換熱單元數(shù)目標(biāo)、換熱網(wǎng)絡(luò)面積目標(biāo)、經(jīng)濟(jì)目標(biāo)等[7]。
由于甲醇與苯烷基化反應(yīng)換熱系統(tǒng)涉及物流較多,因此本文使用問題表法以能量最小為目標(biāo)進(jìn)行夾點(diǎn)分析,取冷、熱物流之間最小傳熱溫差ΔTmin=20 ℃。夾點(diǎn)分析步驟如下[9]:
1)根據(jù)表2 中的物流參數(shù),將系統(tǒng)劃分為10 個溫區(qū),如表3 所示。
表3 溫區(qū)劃分表
2)利用公式ΔH=∑iCP(jTi-Ti+1)在各溫區(qū)進(jìn)行熱平衡計(jì)算,其結(jié)果命名為“虧缺熱量”。計(jì)算外界無熱量輸入時各溫區(qū)之間的熱通量,稱為“累計(jì)熱量”,第一溫區(qū)的輸入熱量為零,其余各溫區(qū)的輸入熱量等于上一溫區(qū)的輸出熱量,每一溫區(qū)的輸出熱量等于本溫區(qū)輸入熱量減去本溫區(qū)的虧缺熱量。結(jié)果如表4所示。
表4 問題表
從表4 中看到,當(dāng)外界無熱量輸入時,高溫區(qū)向低溫區(qū)傳遞的熱量均>0,符合熱力學(xué)第二定律。第十一溫區(qū)的輸出熱量為9 518.2 kW,說明產(chǎn)品氣所攜帶的熱量能夠?qū)⒃蠚饧訜嶂猎O(shè)計(jì)溫度,產(chǎn)品氣剩余熱量應(yīng)用循環(huán)水帶走,循環(huán)水的消耗量即為9 518.2 kW。從表4 可知,該換熱網(wǎng)絡(luò)僅需要冷卻公用工程,不需要熱公用工程,因此該換熱網(wǎng)絡(luò)不存在夾點(diǎn),屬于閾值問題,設(shè)計(jì)時應(yīng)從高溫側(cè)開始,保證較高溫度的原料氣能夠從產(chǎn)品氣獲得熱量[10]。通過上述分析計(jì)算得到的本工藝流程最小冷、熱公用工程消耗量和初步設(shè)計(jì)估算的所需冷、熱公用工程量對比如表5 所示。
表5 冷、熱公用工程對比表
通過表3 可以看出,利用夾點(diǎn)分析計(jì)算得到的低壓蒸汽消耗量比原先降低了100%,循環(huán)水消耗量比原先降低了97.47%,大大降低了操作費(fèi)用。
因此,經(jīng)優(yōu)化后的工藝流程為:甲醇和苯分別經(jīng)過甲醇泵和苯泵輸送至甲醇?xì)饣骱捅綒饣鳎卯a(chǎn)品氣的熱量分別將苯和甲醇加熱氣化,氣化后的苯和甲醇分別經(jīng)苯換熱器和甲醇換熱器與產(chǎn)品氣換熱升溫,將甲醇加熱至380℃,將苯加熱至200℃,再利用熔鹽將苯加熱至380℃,其后原料氣甲醇與苯經(jīng)靜態(tài)混合器混合后進(jìn)入主反應(yīng)器在催化劑作用下發(fā)生烷基化反應(yīng)。經(jīng)換熱網(wǎng)絡(luò)優(yōu)化設(shè)計(jì)后得到的工藝流程如圖2 所示。
圖2 優(yōu)化后的生產(chǎn)工藝流程示意圖
通過夾點(diǎn)技術(shù)進(jìn)行換熱網(wǎng)絡(luò)優(yōu)化設(shè)計(jì)后的工藝流程充分利用了從反應(yīng)器出來的混合芳烴攜帶的熱量,產(chǎn)品氣混合芳烴將甲醇和苯分別氣化后,還可將甲醇加熱至380 ℃,將苯加熱至200 ℃,然后利用熔鹽將苯加熱至380 ℃。優(yōu)化后的工藝流程可以減少一臺甲醇加熱器,充分利用了產(chǎn)品氣熱量,工藝流程更加簡單,降低了投資。
1)以能量最低為原則,通過夾點(diǎn)分析得到熱公用工程低壓蒸汽的消耗量比經(jīng)驗(yàn)值降低了100%;冷公用工程循環(huán)水的消耗量為283 kg/h,比經(jīng)驗(yàn)值降低了97.47%,大大降低了操作費(fèi)用。
2)通過夾點(diǎn)技術(shù)進(jìn)行換熱網(wǎng)絡(luò)優(yōu)化設(shè)計(jì),充分利用了產(chǎn)品氣攜帶的熱量,減少了一臺甲醇加熱器,工藝流程更加簡單,降低了投資。