王家?guī)X煤礦18103放頂煤工作面瓦斯運(yùn)移規(guī)律分析

張建文，馮家正

(晉能控股煤業(yè)集團(tuán) 山西王家?guī)X煤業(yè)有限公司，山西 保德 036600)

王家?guī)X煤礦目前正在回采18103工作面。為了有針對(duì)性地開(kāi)展瓦斯治理工作，研究采煤工作面瓦斯涌出來(lái)源及瓦斯運(yùn)移規(guī)律具有重大意義。目前國(guó)內(nèi)已有許多學(xué)者開(kāi)展了瓦斯運(yùn)移規(guī)律研究，借助Fluent、COMSOL等軟件模擬采場(chǎng)裂隙發(fā)育，提出多種瓦斯運(yùn)移理論和假說(shuō)，但這些研究對(duì)應(yīng)用條件有不同的要求，且僅能作為現(xiàn)場(chǎng)考察驗(yàn)證的輔助手段[1-2]。研究瓦斯涌出規(guī)律常用的方法有礦山統(tǒng)計(jì)法和分源預(yù)測(cè)法。礦山統(tǒng)計(jì)法要求對(duì)本礦井或鄰近礦井實(shí)際瓦斯涌出資料統(tǒng)計(jì)詳實(shí)準(zhǔn)確，分析得出礦井瓦斯涌出量與開(kāi)采深度的變化規(guī)律，適用于預(yù)測(cè)新礦井或新水平瓦斯涌出量；而分源預(yù)測(cè)法適用于分析采面布置或預(yù)測(cè)回采前瓦斯涌出量。綜合考慮以上2種方法的優(yōu)缺點(diǎn)，針對(duì)工作面瓦斯來(lái)源及瓦斯運(yùn)移規(guī)律，提出采用單元體實(shí)測(cè)法建立試驗(yàn)工作面風(fēng)流場(chǎng)和瓦斯流場(chǎng)模型，通過(guò)井下實(shí)測(cè)和理論分析等手段，確定試驗(yàn)工作面漏風(fēng)特征，為確定瓦斯涌出來(lái)源提供依據(jù)。同時(shí)在掌握工作面漏風(fēng)特征基礎(chǔ)上，結(jié)合瓦斯流場(chǎng)模型，掌握采面瓦斯運(yùn)移規(guī)律。

1 工作面基本概況

王家?guī)X煤業(yè)目前核定生產(chǎn)能力為400萬(wàn)t/a，井田面積為34.447 1 km2。本區(qū)位于河?xùn)|煤田北端，區(qū)內(nèi)構(gòu)造簡(jiǎn)單，地層產(chǎn)狀較為平緩，煤層傾角6°左右，現(xiàn)開(kāi)采4號(hào)煤層，平均總厚7.69 m。歷年瓦斯等級(jí)鑒定結(jié)果為高瓦斯礦井，Ⅱ類自燃煤層，有煤塵爆炸性，礦井通風(fēng)方式為中央并列式，通風(fēng)方法為機(jī)械抽出式。18103采煤工作面走向長(zhǎng)度為2 175 m，切眼長(zhǎng)度為200 m，采用后退式回采和綜采放頂煤采煤法，工作面采用液壓支架控頂，全部垮落法管理頂板，設(shè)計(jì)采煤機(jī)割煤高度3.50 m，放頂煤高度4.19 m，采放比為1∶1.197?；夭晒ぷ髅娌捎肬型通風(fēng)方式，煤層原始瓦斯含量為2.3～5.6 m3/t。

2 工作面風(fēng)流場(chǎng)、瓦斯場(chǎng)原理

2.1 單元體幾何模型

工作面瓦斯涌出測(cè)定采用單元測(cè)定法[3-4]。將工作面劃分為N個(gè)微小單元，測(cè)定每個(gè)單元的風(fēng)量大小和進(jìn)出斷面的瓦斯體積分?jǐn)?shù)，累加合成后，即可得出整個(gè)工作面風(fēng)量和瓦斯體積分?jǐn)?shù)的分布情況。為了簡(jiǎn)化問(wèn)題，找出各影響因素之間的關(guān)系，在研究工作中一般的做法是去除次要因素，分析主要因素。因此在本研究中，對(duì)于透氣性系數(shù)、孔隙率等滲流相關(guān)的參數(shù)以及巷道構(gòu)置物、水、溫度等宏觀因素均不再體現(xiàn)。據(jù)此，建立每個(gè)單元體風(fēng)量、瓦斯平衡幾何模型,如圖1所示。

圖1 單元體風(fēng)量和瓦斯的幾何模型圖

2.2 單元體數(shù)學(xué)模型

根據(jù)幾何模型和能量守恒定律建立數(shù)學(xué)模型，確定每個(gè)單元體所遵循的瓦斯平衡方程、風(fēng)量平衡方程為：

(1)

式中：Q進(jìn)為流進(jìn)單元的風(fēng)量，m3/min；Q出為流出單元的風(fēng)量，即單元體通過(guò)的風(fēng)量，m3/min；Q漏為從采空區(qū)流入本單元的漏風(fēng)量，m3/min；q面為本單元內(nèi)煤壁、頂?shù)装寮懊簩拥耐咚褂砍隽?，m3/min；q出為本單元內(nèi)出風(fēng)流中總的瓦斯涌出量，m3/min；q進(jìn)為本單元內(nèi)進(jìn)風(fēng)流中總的瓦斯涌出量，m3/min；q落為本單元內(nèi)采面落煤及煤壁的瓦斯涌出量，m3/min；q漏為從采空區(qū)涌入本單元的瓦斯量，m3/min；q為風(fēng)流中的瓦斯含量，m3/min；Q為風(fēng)流的風(fēng)量，m3/min；φ為風(fēng)流中的瓦斯體積分?jǐn)?shù)，%。

2.3 工作面瓦斯涌出物理模型

根據(jù)U型通風(fēng)一源一匯的特點(diǎn)，建立流場(chǎng)物理模型,如圖2所示。

圖2 U型通風(fēng)工作面物理模型圖

由于支架后方采空區(qū)巖體垮落形成裂隙通道，主進(jìn)風(fēng)過(guò)采面時(shí)分為采面風(fēng)和漏風(fēng)2部分。其中，漏出風(fēng)為采面向采空區(qū)方向的漏風(fēng)，取“-”；漏進(jìn)風(fēng)為采空區(qū)向采面的漏風(fēng)，取“+”。相應(yīng)地，采空區(qū)涌入工作面的瓦斯，取“+”；工作面涌入采空區(qū)的瓦斯，取“-”。放頂煤開(kāi)采時(shí)的落煤瓦斯包括煤壁和后架放煤的瓦斯涌出。

3 測(cè)定方案及步驟

3.1 測(cè)點(diǎn)單元體的劃分

根據(jù)上述分析，將工作面分為N個(gè)微觀單元體進(jìn)行研究，然后進(jìn)行求和，確定整個(gè)采面流場(chǎng)和濃度場(chǎng)各項(xiàng)參數(shù)的數(shù)值。但由于采煤工作面在推進(jìn)過(guò)程中其斷面是動(dòng)態(tài)變化的，無(wú)法為本次研究提供可行性分析。因此，為了便于研究，在此忽略微小斷面引起的變化，并根據(jù)推進(jìn)過(guò)程中的斷面變化情況，將采煤工作面斷面變化較小且間距為20 m左右的區(qū)段作為一個(gè)測(cè)定單元體，從而將采煤工作面細(xì)分成若干個(gè)大區(qū)段。

18103工作面采面長(zhǎng)度為214.5 m，雖然采用膠帶順槽和輔運(yùn)順槽進(jìn)風(fēng)，但在靠近工作面位置處，僅僅使用膠帶順槽進(jìn)風(fēng)，因此18103工作面按照U型通風(fēng)的方式考慮[5-6]，回風(fēng)順槽為主回風(fēng)巷。將18103工作面沿走向長(zhǎng)度各劃分為10個(gè)測(cè)定單元，布置12個(gè)測(cè)站，分別編號(hào)為1號(hào)～12號(hào)測(cè)站。其中，1號(hào)測(cè)站為下隅角，12號(hào)測(cè)站為上隅角，并在18103膠帶順槽、回風(fēng)順槽布置2個(gè)測(cè)站，編號(hào)分別為I號(hào)、Ⅱ號(hào)。本次考察中，由于上、下隅角處的風(fēng)流不穩(wěn)定、斷面變化較大，因此這2個(gè)測(cè)點(diǎn)僅作為參考點(diǎn)，18103工作面測(cè)站布置示意圖，如圖3所示。

圖3 工作面測(cè)站布置示意圖

根據(jù)井下采煤工作面的實(shí)際回采情況，最終確定每個(gè)測(cè)站對(duì)應(yīng)的采煤工作面液壓支架情況，即測(cè)站位置，見(jiàn)表1所示。

表1 測(cè)站位置表

3.2 測(cè)點(diǎn)布置

在采煤工作面2號(hào)測(cè)站-11號(hào)測(cè)站中，從煤壁至采空區(qū)均勻布置5個(gè)測(cè)點(diǎn)，分別為1#煤壁頂測(cè)點(diǎn)、2#煤壁底測(cè)點(diǎn)、3#支柱前測(cè)點(diǎn)、4#支架走道測(cè)點(diǎn)、5#支架后尾溜測(cè)點(diǎn)，測(cè)點(diǎn)布置如圖4所示。

1#、2#、3#、4#、5#—瓦斯體積分?jǐn)?shù)測(cè)點(diǎn);h—工作面高度；b—工作面寬度

1#測(cè)點(diǎn)和2#測(cè)點(diǎn)位于煤壁與采面空間的臨界位置，瓦斯在此充分混合，包括煤壁瓦斯涌出、割煤時(shí)的落煤瓦斯涌出(生產(chǎn)班時(shí))及采空區(qū)瓦斯涌出。由于瓦斯密度相比空氣小的特性，測(cè)定1#測(cè)點(diǎn)和2#測(cè)點(diǎn)的瓦斯平均體積分?jǐn)?shù)，可反映該單元采面的自然瓦斯涌出量(該數(shù)值在檢修班和生產(chǎn)班會(huì)有所不同)。3#測(cè)點(diǎn)和4#測(cè)點(diǎn)位于采煤工作面的中部瓦斯涌出空間，各部分瓦斯涌出在此初步匯合，這2個(gè)測(cè)點(diǎn)瓦斯含量變化差異較大，僅作為參考測(cè)點(diǎn)。5#測(cè)點(diǎn)位于采空區(qū)與采面空間的交匯位置，由于支架阻擋，測(cè)定支架后的瓦斯含量和涌出量可計(jì)算采面和采空區(qū)的交換瓦斯涌出量。隨漏風(fēng)的正負(fù)變化，采空區(qū)瓦斯涌出在采面空間也呈現(xiàn)出不同的變化趨勢(shì)。

在測(cè)量各測(cè)點(diǎn)瓦斯含量的同時(shí)，為實(shí)現(xiàn)瓦斯涌出量的量化分析，還需對(duì)不同單元進(jìn)風(fēng)和回風(fēng)斷面的各個(gè)測(cè)站的風(fēng)量大小進(jìn)行測(cè)定。

3.3 測(cè)定方法

根據(jù)單元測(cè)定法原理，對(duì)18103工作面每個(gè)斷面的1#-5#測(cè)點(diǎn)的瓦斯含量、風(fēng)速、斷面尺寸進(jìn)行了實(shí)測(cè)，其中檢修班測(cè)定3次，生產(chǎn)班測(cè)定4次。膠帶順槽測(cè)站所測(cè)風(fēng)量為進(jìn)風(fēng)總量，回風(fēng)順槽測(cè)站所測(cè)風(fēng)量為回風(fēng)總量。測(cè)定工具主要為測(cè)距儀、礦用機(jī)械風(fēng)速表、光干涉式瓦斯測(cè)定儀，分別測(cè)定設(shè)計(jì)位置的斷面尺寸、風(fēng)速和瓦斯含量。

4 風(fēng)量結(jié)果分析

根據(jù)所測(cè)數(shù)據(jù)、單元體瓦斯、風(fēng)量模型及瓦斯、風(fēng)量平衡方程，計(jì)算每個(gè)單元的采空區(qū)漏風(fēng)量Q漏、采空區(qū)瓦斯涌出量q漏、煤壁及落煤的瓦斯涌出量q面。分析U型通風(fēng)采煤工作面風(fēng)流場(chǎng)和瓦斯場(chǎng)的運(yùn)移規(guī)律[7-8]。風(fēng)量可按式(2)計(jì)算，計(jì)算后可得每個(gè)測(cè)定單元體的漏風(fēng)量。采煤工作面漏風(fēng)情況如表2所示，采煤工作面測(cè)定單元漏風(fēng)分布特征如圖5所示。由表2和圖5可知,采煤工作面漏風(fēng)區(qū)域的分布特征[9-10]。在本次觀測(cè)過(guò)程中，工作面下隅角漏風(fēng)嚴(yán)重，測(cè)定的最大值為1 383 m3/min，平均值為1 066 m3/min。同時(shí)在6、8、11、12單元范圍內(nèi)采煤工作面往支架后方采空區(qū)存在明顯漏風(fēng)現(xiàn)象，測(cè)定的最大值為711 m3/min，平均值為211 m3/min。在2和7單元范圍內(nèi)采煤工作面往支架后方采空區(qū)漏風(fēng)較少，且出現(xiàn)反風(fēng)現(xiàn)象(即支架后方采空區(qū)往采煤工作面漏風(fēng))，測(cè)定的最大值為648 m3/min，平均值為243 m3/min。

圖5 采煤工作面測(cè)定單元漏風(fēng)分布特征

表2 采煤工作面5次測(cè)定13個(gè)單元漏風(fēng)結(jié)果(m3·min-1)

Q漏=Q出-Q進(jìn).

(2)

測(cè)點(diǎn)在采煤工作面不同位置處所測(cè)風(fēng)量和有效風(fēng)率的變化如圖6所示。由圖6可得出有效風(fēng)率，即工作面采煤沿程各測(cè)點(diǎn)的風(fēng)量占機(jī)頭主進(jìn)風(fēng)量的比例，從圖中可知有效風(fēng)率基本保持在60%以上。經(jīng)實(shí)測(cè)，回風(fēng)順槽距離工作面15 m處的總回風(fēng)量約3 100 m3/min，有效風(fēng)率為100.3%，同時(shí)工作面各單元平均有效風(fēng)率為72%，且工作面各單元漏風(fēng)量之和約110 m3/min。

圖6 采煤工作面沿程各測(cè)點(diǎn)對(duì)應(yīng)的有效風(fēng)率

5 結(jié)果分析

5.1 采煤工作面瓦斯場(chǎng)量化分析

根據(jù)單元法原理，第i個(gè)單元的瓦斯涌出量計(jì)算公式為：

qi單=qi落+qi漏

(3)

第i個(gè)單元的煤壁及落煤的瓦斯量計(jì)算公式為：

qi落=qi出-qi進(jìn)

(4)

第i個(gè)單元體流出或流進(jìn)的瓦斯量計(jì)算公式為：

(5)

第i個(gè)單元的采空區(qū)漏風(fēng)瓦斯量計(jì)算公式為：

qi漏=Qi漏·φi5

(6)

式中：qi單為第i個(gè)單元的瓦斯涌出量，m3/min；qi出為第i個(gè)單元流出的瓦斯量，m3/min；qi進(jìn)為第i個(gè)單元流進(jìn)的瓦斯量，m3/min；qi落為第i個(gè)單元煤壁及落煤瓦斯量，m3/min；qi漏為第i個(gè)單元采空區(qū)漏風(fēng)瓦斯量，m3/min；qi出/i進(jìn)為第i個(gè)單元體流出或流進(jìn)的瓦斯量，m3/min；Qi為第i個(gè)單元體實(shí)測(cè)風(fēng)量，m3/min；φi1為第i個(gè)單元體1#測(cè)點(diǎn)瓦斯體積分?jǐn)?shù)，%；φi2為第i個(gè)單元體2#測(cè)點(diǎn)瓦斯體積分?jǐn)?shù)，%；φi3為第i個(gè)單元體3#測(cè)點(diǎn)瓦斯體積分?jǐn)?shù)，%；φi4為第i個(gè)單元體4#測(cè)點(diǎn)瓦斯體積分?jǐn)?shù)，%；φi5為第i個(gè)單元體5#測(cè)點(diǎn)瓦斯體積分?jǐn)?shù)，%；Qi漏為第i個(gè)單元體采空區(qū)漏風(fēng)量，m3/min。

工作面煤壁及落煤瓦斯涌出總量為各單元體煤壁及落煤瓦斯涌出量的總和，工作面采空區(qū)瓦斯涌出總量為各單元體采空區(qū)瓦斯涌出量的總和，工作面總瓦斯涌出量為工作面煤壁及落煤瓦斯涌出總量和工作面采空區(qū)瓦斯涌出總量之和。

對(duì)18103工作面實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，采空區(qū)瓦斯涌出量、落煤及煤壁瓦斯涌出量和回采工作面總瓦斯涌出量的計(jì)算結(jié)果如表3所示。從表3和圖7可知，有時(shí)支架采空區(qū)往工作面漏風(fēng)會(huì)帶入一部分瓦斯，有時(shí)會(huì)從工作面帶走一部分瓦斯，但是落煤及煤壁涌出量基本變化不大。

表3 18103工作面采面瓦斯涌出數(shù)據(jù)處理結(jié)果

圖7 工作面瓦斯分布特征

5.2 U型通風(fēng)系統(tǒng)工作面瓦斯場(chǎng)分析

根據(jù)工作面各單元測(cè)點(diǎn)瓦斯體積分?jǐn)?shù)進(jìn)行處理。煤壁頂和煤壁底2個(gè)測(cè)點(diǎn)(即1#測(cè)點(diǎn)和2#測(cè)點(diǎn))瓦斯體積分?jǐn)?shù)取平均值，以分析工作面中部空間區(qū)域體積分?jǐn)?shù)的流場(chǎng)變化。支架前和支柱間人行過(guò)道2個(gè)測(cè)點(diǎn)(即3#測(cè)點(diǎn)和4#測(cè)點(diǎn))瓦斯體積分?jǐn)?shù)取平均值，以分析工作面中部空間區(qū)域體積分?jǐn)?shù)的流場(chǎng)變化。支架后5#測(cè)點(diǎn)以分析支架后部采空區(qū)瓦斯體積分?jǐn)?shù)的流場(chǎng)變化。處理后的檢修班和生產(chǎn)班各單元采面不同空間瓦斯體積分?jǐn)?shù)變化趨勢(shì)如圖8和圖9所示。

圖8 檢修班工作面傾向方向瓦斯體積分?jǐn)?shù)變化趨勢(shì)

圖9 生產(chǎn)班工作面傾向方向瓦斯體積分?jǐn)?shù)變化趨勢(shì)

從圖中可以看出，檢修班和生產(chǎn)班在采面前、中、后空間瓦斯體積分?jǐn)?shù)流場(chǎng)變化有明顯差異。

1)檢修班不割煤生產(chǎn)時(shí)，采面100～160 m區(qū)域煤壁附近瓦斯體積分?jǐn)?shù)上漲速度較快；采面100～160 m區(qū)域中部的瓦斯體積分?jǐn)?shù)上漲速度相對(duì)較快；采面120～180 m區(qū)域支架后部采空區(qū)的瓦斯體積分?jǐn)?shù)上漲速度較快。

2)檢修班期間，整個(gè)工作面煤壁區(qū)域、中間區(qū)域、架后采空區(qū)區(qū)域的最高瓦斯體積分?jǐn)?shù)分別為0.16%、0.17%和0.28%。

3)生產(chǎn)班期間，整個(gè)工作面煤壁區(qū)域、中間區(qū)域、架后采空區(qū)區(qū)域的最高瓦斯體積分?jǐn)?shù)分別為0.67%、0.86%和1.34%。

4)生產(chǎn)班期間，采面160～200 m區(qū)域煤壁瓦斯體積分?jǐn)?shù)上漲速度較快，這主要是采煤割煤時(shí)落煤和新鮮煤壁瓦斯涌出較多造成的；采面100～200 m區(qū)域支架后部采空區(qū)的瓦斯體積分?jǐn)?shù)上漲速度較快，主要是由于架后放煤瓦斯涌出增多造成的，且支架后部為微風(fēng)空間，風(fēng)排瓦斯能力較小[11-12]。

6 結(jié)論及建議

6.1 結(jié)論

1)工作面采用U型通風(fēng)，大致符合一源一匯裂隙區(qū)域流場(chǎng)分布特征，存在明顯漏風(fēng)現(xiàn)象，工作面平均有效風(fēng)率為72%。

2)根據(jù)采面漏風(fēng)區(qū)域的分布特征，在前40 m范圍內(nèi)采煤工作面往支架后方采空區(qū)漏風(fēng)嚴(yán)重，漏風(fēng)量大；在40～180 m范圍內(nèi)采煤工作面往支架后方采空區(qū)漏風(fēng)很少，且出現(xiàn)反風(fēng)現(xiàn)象(即支架后方采空區(qū)往采煤工作面漏風(fēng))，同時(shí)靠近上隅角20 m區(qū)域由于使用了風(fēng)障也出現(xiàn)一定程度的反風(fēng)。

3)采面不生產(chǎn)時(shí)，靠近回風(fēng)側(cè)中部和尾部的煤壁、支架后部的瓦斯體積分?jǐn)?shù)較大。

4)采面生產(chǎn)時(shí)，生產(chǎn)落煤和新鮮煤壁瓦斯涌出較多，采面靠近回風(fēng)側(cè)尾部煤壁瓦斯體積分?jǐn)?shù)較高。

5)采面生產(chǎn)時(shí)，受支架后部放煤瓦斯涌出增多、風(fēng)排瓦斯能力小的影響，采面靠近回風(fēng)側(cè)中部和尾部架后采空區(qū)的瓦斯體積分?jǐn)?shù)較大。

6.2 建議

1)建議在采煤工作面上、下隅角采取封堵措施，可壘黃土袋墻或其他快速密閉材料，減少采空區(qū)漏風(fēng)，降低漏風(fēng)從采空區(qū)帶到工作面作業(yè)空間的瓦斯量。

2)合理配置采煤工作面的供風(fēng)量，在保證采煤工作面瓦斯含量不超限的情況下，降低采煤工作面的配風(fēng)量，縮小工作面采空區(qū)漏風(fēng)流場(chǎng)，減少影響范圍。

3)加強(qiáng)采空區(qū)和鄰近層的瓦斯抽采，可采用在工作面回風(fēng)側(cè)頂板裂隙帶布置高抽巷或大直徑頂板走向長(zhǎng)鉆孔，配合采空區(qū)埋管抽采的方法加大抽采量，對(duì)采煤工作面瓦斯治理有非常好的效果。