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    壓水堆核電站工業(yè)供汽系統(tǒng)技術(shù)可行性研究

    2022-06-29 00:57:52張玉禎廖佰鳳汪靜陳曉娟
    南方能源建設(shè) 2022年2期
    關(guān)鍵詞:壓水堆除氧器預(yù)熱器

    張玉禎,廖佰鳳,汪靜,陳曉娟

    (東方電氣(廣州)重型機器有限公司,廣東 廣州 511455)

    鋼鐵、石油、化工等行業(yè)對蒸汽需求量大,這些企業(yè)是國家基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)和發(fā)展的重要支持性企業(yè)。為支持實現(xiàn)國家“碳達峰、碳中和”的戰(zhàn)略目標,“十四五”是中國實現(xiàn)“碳達峰、碳中和”的關(guān)鍵時期,探索這些重點高排放企業(yè)的減排方案是目前迫切的行動項次。

    核能技術(shù)在中國已得到廣泛成熟地發(fā)展,是一種公認的安全可靠的零碳排放清潔能源,國內(nèi)多家企業(yè)已開展了“碳中和”目標性核能的發(fā)展策略研究[1-3],研究核能作為綠色能源更廣泛的服務(wù)于社會能源需求的可能性;俄羅斯已在核能供熱技術(shù)方面開展了深入的研究[4];我國也開展了相關(guān)的研究,探討核能集中供熱的技術(shù)可行性[5-10];國電投集團以AP1000 核電機組為例,深入地研究了核電汽輪機抽汽供民用采暖供熱方案的可行性[11-13];以上的這些研究重點在于利用核能為周邊居民提供采暖用熱水,我國目前還沒有核能供工業(yè)蒸汽技術(shù)方面的研究成果。

    壓水堆一回路是含放射性物質(zhì)的高壓水,考慮到運行人員及周圍環(huán)境的安全性,不能直接利用壓水堆一回路的熱量;壓水堆二回路中從蒸汽發(fā)生器中出來的主蒸汽參數(shù)為5.3 MPa,267.6 ℃[3],如直接用二回路低壓缸排汽作為工業(yè)供汽,將導(dǎo)致二回路介質(zhì)流失或因流經(jīng)過長的管道回收的水質(zhì)不滿足電廠要求。本文借鑒壓水堆核電站廠內(nèi)用蒸汽轉(zhuǎn)換技術(shù)方案[14],考慮增加一個專門的工業(yè)用汽回路,用核電廠的二回路蒸汽作為熱源,產(chǎn)生工業(yè)用汽回路的蒸汽作為工業(yè)供汽。

    1 蒸汽轉(zhuǎn)換系統(tǒng)工藝流程布置

    如果用主蒸汽熱源來將常溫工業(yè)用水直接加熱到250 ℃的工業(yè)用蒸汽,從熱力學(xué)第二定律來看,將造成大量的熵增和?損,熱量品質(zhì)下降,熱效率低。另外,常溫工業(yè)用水中溶解有大量礦物質(zhì)和氧氣,在加熱蒸發(fā)過程中礦物質(zhì)和氧氣將解析出來,如果直接加熱成蒸汽,解析出的礦物質(zhì)將集聚在設(shè)備表面,形成一層厚厚的污垢,將影響到設(shè)備的換熱性能,由于污垢與設(shè)備材料的差異,也將影響設(shè)備的性能和壽命;加熱蒸發(fā)過程中解析出來的大量氧氣將腐蝕設(shè)備的碳鋼材料,加速設(shè)備的損壞,影響設(shè)備的壽命;另一方面,若直接將進口溫度為常溫的水加熱到250 ℃的蒸汽,設(shè)備各部分的溫差大,熱應(yīng)力和熱沖擊大,不利于設(shè)備的安全穩(wěn)定運行。

    因此,利用壓水堆二回路熱源產(chǎn)生1.8 MPa、250 ℃的工業(yè)用汽的蒸汽轉(zhuǎn)換工藝應(yīng)綜合考慮熱的利用率、設(shè)備的安全性及經(jīng)濟性。

    工業(yè)供水回路通過兩級水泵進行升壓,第一級泵位于供水入口,將水升壓到除氧器工作壓力,第二級泵位于除氧器的出口,目的是將水進一步升壓至需求的供汽壓力及克服管道的壓損。分級升壓有三個好處,首先,分級升壓有利于降低泵的單機負荷,提高泵的可靠性;其次,分級升壓可以降低除氧器加熱蒸汽壓力,加熱蒸汽可以是來自已做過部分功的低壓缸抽汽,實現(xiàn)熱源的分級利用;最后,可降低除氧器及一級預(yù)熱器的工作壓力,從而節(jié)省除氧器及一級預(yù)熱器的設(shè)備成本。

    工業(yè)供熱回路的冷凝回水經(jīng)泵1 后進入一級預(yù)熱器,一級預(yù)熱器的目的是利用較低溫度的加熱蒸汽疏水余熱,將工業(yè)供水加熱到接近除氧器飽和溫度,因此可減少除氧器的蒸汽消耗量,提高熱量的利用效率。

    從除氧器出來的飽和水經(jīng)二級泵加壓后過冷度約為90 ℃,如直接進入蒸發(fā)器,蒸發(fā)器內(nèi)部需設(shè)置預(yù)熱段,將使蒸發(fā)器的內(nèi)部結(jié)構(gòu)復(fù)雜,換熱性能差。因此,設(shè)置了外置式二級預(yù)熱器,二級預(yù)熱器是利用蒸發(fā)器排出的疏水的余熱將水加熱到接近工作壓力1.82 MPa 下的飽和溫度。為維持水在管道中的穩(wěn)定流動,消除汽蝕,二級預(yù)熱器出口水溫應(yīng)至少預(yù)留5 ℃的過冷度。

    二級預(yù)熱器出口水進入蒸發(fā)器殼體,吸收加熱蒸汽凝結(jié)熱而轉(zhuǎn)化為蒸汽,在蒸發(fā)器中,為大空間沸騰換熱,出口的蒸汽為飽和蒸汽,溫度為207.6 ℃。

    因蒸發(fā)器的加熱蒸汽凝結(jié)水的飽和溫度比殼側(cè)的蒸汽溫度高50 ℃,為充分利用疏水余熱,將蒸發(fā)器設(shè)置為兩級,一級蒸發(fā)器為利用疏水余熱進行加熱蒸發(fā)產(chǎn)生工業(yè)蒸汽,二級蒸發(fā)器為加熱蒸汽凝結(jié)換熱產(chǎn)生工業(yè)蒸汽,一級蒸發(fā)器和二級換熱器的殼側(cè)工業(yè)蒸汽管道為并聯(lián)結(jié)構(gòu),管程的熱源流體管道為串聯(lián)結(jié)構(gòu)。為簡化管道的布置,節(jié)省設(shè)備成本,一級和二級蒸發(fā)器在設(shè)備設(shè)計時也可融合設(shè)計到一個殼體中。

    為得到工業(yè)所需的250 ℃的過熱蒸汽,還需要設(shè)置過熱器進行進一步換熱,加熱蒸汽為壓水堆二回路中蒸汽發(fā)生器的主蒸汽(參數(shù)為5.3 MPa,267.6 ℃)。

    分級加熱的蒸汽轉(zhuǎn)換系統(tǒng)工藝流程如圖1 所示。

    圖1 蒸汽轉(zhuǎn)換系統(tǒng)工藝流程圖Fig.1 The process of steam conversion system

    2 蒸汽轉(zhuǎn)換系統(tǒng)熱力參數(shù)計算方法

    2.1 加熱蒸汽消耗量計算

    為論證上一章節(jié)布置的蒸汽轉(zhuǎn)換系統(tǒng)的可行性,需要依據(jù)能量守恒原理計算加熱蒸汽消耗量以及各個設(shè)備的熱力參數(shù),確保各設(shè)備的熱力參數(shù)符合熱力學(xué)第二定律。

    對于本文論證的蒸汽轉(zhuǎn)換系統(tǒng),已知的條件是加熱蒸汽溫度和壓力,工業(yè)用汽壓力、溫度和流量,工業(yè)供水為常溫常壓自來水。

    為計算蒸汽轉(zhuǎn)換系統(tǒng)的蒸汽消耗量,需要先假設(shè)加熱蒸汽側(cè)的最終疏水溫度。疏水溫度越高,越有利于各換熱器的換熱,但將消耗更多的蒸汽,不利于蒸汽轉(zhuǎn)換系統(tǒng)的熱效率。疏水溫度越低,雖然有利于提高蒸汽轉(zhuǎn)換系統(tǒng)的熱效率,但換熱設(shè)備的端差過小,將增加換熱設(shè)備的成本。參考相關(guān)文獻[15],水-水換熱器的最小端差為5 ℃,汽-汽換熱器的最小端差為15 ℃。

    加熱蒸汽消耗量由以下熱平衡公式(1)計算:

    式中:

    hco——冷側(cè)流體出口焓值(kJ/kg);

    hci——冷側(cè)流體進口焓值(kJ/kg);

    hhi——熱側(cè)流體入口焓值(kJ/kg);

    hho——熱側(cè)流體出口焓值(kJ/kg);

    wc——冷側(cè)流體流量(kg/s);

    wh——熱側(cè)流體流量(kg/s);

    η——蒸汽轉(zhuǎn)換系統(tǒng)熱效率,即工業(yè)用蒸汽回路吸熱與加熱蒸汽放熱之比。

    2.2 換熱設(shè)備熱力參數(shù)計算

    對于各換熱設(shè)備的熱力參數(shù),根據(jù)運行經(jīng)驗及各設(shè)備的工作機理,可確定如下參數(shù):為避免工業(yè)管道的汽蝕,推薦除氧器進口工業(yè)供水過冷度為20 ℃[16];蒸發(fā)器入口水過冷度為5 ℃;二級蒸發(fā)器的加熱蒸汽出口為飽和水。

    對于一級預(yù)熱器,已知工業(yè)供水壓力、出水過冷度、進水溫度、工業(yè)供水流量以及熱側(cè)疏水出口溫度,根據(jù)已知的水的溫度和壓力可查水的物性參數(shù)表獲得工業(yè)供水側(cè)進出口及疏水出口比焓,由此可根據(jù)能量守恒公式(2),計算出熱側(cè)疏水入口焓值,由焓值和壓力即可查水物性表獲得溫度參數(shù)。

    式中各變量含義與公式(1)相同。

    對于二級預(yù)熱器,已知冷側(cè)流體壓力、進口焓值、出口水過冷度、流體流量以及熱側(cè)疏水出口焓值,同樣根據(jù)能量守恒公式可計算二級預(yù)熱器熱側(cè)疏水入口焓值,由焓值和壓力即可查水物性表獲得疏水入口溫度參數(shù)。

    對于過熱器,已知冷側(cè)流體壓力、進口焓值、出口蒸汽溫度、流體流量以及熱側(cè)加熱蒸汽進口溫度、壓力,出口焓值,根據(jù)能量守恒公式(3)可計算過熱器熱側(cè)流體出口焓值,由焓值和壓力即可查水物性表獲得熱側(cè)流體出口溫度。

    3 計算結(jié)果

    本文以工業(yè)蒸汽需求量300 t/h,蒸汽壓力為1.8 MPa,蒸汽溫度為250 ℃,加熱蒸汽為壓水堆二回路中蒸汽發(fā)生器的主蒸汽(參數(shù)為5.3 MPa,267.6 ℃)為例,分別計算了熱側(cè)疏水最終溫度為65 ℃、70 ℃、80 ℃的熱力參數(shù),加熱蒸汽耗汽量計算結(jié)果如表1所示,各設(shè)備的流體溫度值如圖2~圖4 所示。

    表1 加熱蒸汽耗汽量與疏水溫度的關(guān)系表Tab.1 The relationship between required heat steam and drain temperature

    圖2 疏水溫度為65 ℃時各換熱設(shè)備的流體溫度Fig.2 The fluid temperature of exchange at 65 ℃ drain temperature

    圖4 疏水溫度為80 ℃時各換熱設(shè)備的流體溫度Fig.4 The fluid temperature of exchange at 80 ℃ drain temperature

    4 結(jié)果討論

    由熱力學(xué)第二定律可知,對于換熱器而言,為使熱量從壓水堆二回路蒸汽(熱源流體)傳遞給工業(yè)供汽回路(冷源流體),熱源流體的溫度應(yīng)始終高于冷源流體的溫度。本文計算考慮的疏水溫度在65~80 ℃的范圍均符合熱力學(xué)第二定律的要求。

    由表1 可知,如將熱源疏水溫度從80 ℃降低到65 ℃,加熱蒸汽消耗量從348.5 kg/s 降低到340.0 kg/s,加蒸汽耗汽量相對減少了2.5%,降低熱源疏水溫度,可減少加熱蒸汽的消耗量,提高了蒸汽轉(zhuǎn)換系統(tǒng)的經(jīng)濟性。

    由圖3~圖4 可知,設(shè)備的最小端差位置是在二級預(yù)熱器的下端差(熱流體入口溫度與冷流體出口溫度之差)以及一級蒸發(fā)器的上端差(熱流體出口溫度與冷流體入口溫度之差)。

    圖3 疏水溫度為70 ℃時各換熱設(shè)備的流體溫度Fig.3 The fluid temperature of exchange at 70 ℃ drain temperature

    當疏水溫度為80 ℃時,最小端差值為15.4 ℃;當疏水溫度為65 ℃,最小端差值為5.4 ℃;疏水溫度從80 ℃降低到65 ℃,將導(dǎo)致二級預(yù)熱器的傳熱溫差減少為1/3,在其他條件不變的情況下,疏水溫度為65 ℃時二級預(yù)熱器需要的換熱面積約為疏水溫度為80 ℃時的3 倍,其他換熱器面積也將成倍的增加。

    由以上結(jié)果可知,蒸汽轉(zhuǎn)換系統(tǒng)最低疏水溫度為65 ℃,如繼續(xù)降低疏水溫度,最小端差值將小于5 ℃,疏水溫度如降低2 ℃,二級預(yù)熱器設(shè)備換熱面積將增加一倍,而且結(jié)構(gòu)變得更復(fù)雜,設(shè)備成本增加。如疏水溫度降低到60 ℃,在二級預(yù)熱器中將出現(xiàn)熱源溫度低于冷源溫度的情況,將違背熱力學(xué)第二定律,該系統(tǒng)技術(shù)上不可行。

    5 結(jié)論

    本文研究了利用壓水堆核電站二回路蒸汽進行加熱產(chǎn)生工業(yè)用汽的蒸汽轉(zhuǎn)換系統(tǒng)方案具備技術(shù)可行性,以某壓水堆參數(shù)為例,假設(shè)加熱蒸汽參數(shù)為5.3 MPa,267.6 ℃,工業(yè)用汽參數(shù)為1.8 MPa、250 ℃、300 t/h,可得出以下結(jié)論:

    蒸汽轉(zhuǎn)換系統(tǒng)內(nèi)設(shè)置預(yù)熱器、除氧器、蒸發(fā)器以及過熱器等設(shè)備進行分級加熱,對熱源進行分級利用,不僅可提高加熱蒸汽的有效利用率,而且可提高設(shè)備運行的安全性。

    降低疏水溫度可減少加熱蒸汽的消耗量,可提高蒸汽轉(zhuǎn)換系統(tǒng)的經(jīng)濟性,但將增加設(shè)備的成本。

    計算結(jié)果顯示,熱源疏水溫度最合理值為65 ℃,如疏水溫度低于60 ℃,在二級預(yù)熱器中將出現(xiàn)熱源溫度低于冷源溫度的情況,將違背熱力學(xué)第二定律。

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