劉志華
(太原重工股份有限公司 技術(shù)中心 礦山采掘裝備及智能制造國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,山西 太原 030024)
在矯直機(jī)的矯直過程中,通過二級(jí)工藝系統(tǒng)進(jìn)行輥縫的控制和管理得到了越來越廣泛的應(yīng)用。在輥縫控制的關(guān)鍵參數(shù)彈性模量和屈服強(qiáng)度的選取過程中,通常采用的是根據(jù)溫度對(duì)屈服強(qiáng)度和彈性模量查表選值的方法,該方法既不線性,又無法做到最大范圍涵蓋,因此,本文選取典型的Q345鋼種,通過擬合建立溫度與彈性模量和屈服強(qiáng)度的耦合公式,然后引入到矯直機(jī)二級(jí)系統(tǒng)對(duì)Q345進(jìn)行矯直的輥縫計(jì)算過程中,既可以減少二級(jí)系統(tǒng)對(duì)數(shù)據(jù)庫(kù)查詢的依賴,也可以推廣應(yīng)用到Q235、Q390、Q420等各類型的鋼種,對(duì)矯直過程有著校核和指導(dǎo)的重要意義。
本文針對(duì)Q345矯直過程中發(fā)生的彈性形變和塑性形變,以影響鋼板形變的主要因素——溫度、厚度、彈性模量、屈服強(qiáng)度等為研究對(duì)象,建立Q345的基于板厚的屈服強(qiáng)度—溫度和彈性模量-溫度數(shù)學(xué)模型,進(jìn)而把模型引入到二級(jí)系統(tǒng)的輥縫控制模型中,消去彈性模量和塑性模量,建立Q345的輥縫控制與溫度的耦合關(guān)系模型。
屈服強(qiáng)度是金屬材料發(fā)生屈服現(xiàn)象時(shí)的屈服極限,也就是抵抗微量塑性變形的應(yīng)力。影響屈服強(qiáng)度的外在因素主要有溫度、應(yīng)變速率和應(yīng)力狀態(tài),在矯直過程中,鋼板的板厚直接影響應(yīng)變速率和應(yīng)力狀態(tài),因此引入板厚作為模型的基礎(chǔ)研究對(duì)象。同時(shí),鋼板的材料特性對(duì)溫度變化比較敏感,在20 ℃~450 ℃的溫度范圍內(nèi),屈服強(qiáng)度隨著溫度的升高而不斷降低。所以溫度和板厚就成為影響屈服強(qiáng)度變化的主要因素。因此,以溫度和板厚作為變量,建立Q345的屈服強(qiáng)度數(shù)學(xué)模型[1]。
根據(jù)GB150.2-2011查詢到的Q345在不同溫度和厚度下的屈服強(qiáng)度如表1所示。
表1 Q345在不同溫度、厚度下的屈服強(qiáng)度 MPa
以表1中的溫度、厚度、屈服強(qiáng)度數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)數(shù)據(jù),進(jìn)行屈服強(qiáng)度—溫度、板厚模型的建立工作。
首先,將相對(duì)溫度轉(zhuǎn)換成熱力學(xué)溫度,然后以溫度為變量、屈服強(qiáng)度為因變量,建立屈服強(qiáng)度—溫度關(guān)系,在EXCEL中進(jìn)行如圖1所示描點(diǎn)。
圖1 板厚3 mm~16 mm屈服強(qiáng)度—溫度關(guān)系描點(diǎn) 圖2 板厚16 mm~36 mm屈服強(qiáng)度—溫度關(guān)系描點(diǎn) 圖3 板厚36 mm~60 mm屈服強(qiáng)度—溫度關(guān)系描點(diǎn)
最后進(jìn)行擬合計(jì)算,得到板厚3 mm~16 mm的屈服強(qiáng)度σs(MPa)和溫度T(K)的擬合公式:
σs=0.000 2T2-0.361 3T+243.77.
(1)
用同樣的方法依次得出板厚16 mm~36 mm、36 mm~60 mm、60 mm~100 mm、100 mm~150 mm和150 mm~200 mm的屈服強(qiáng)度—溫度關(guān)系描點(diǎn)擬合圖,如圖2~圖6所示。
同樣進(jìn)行擬合計(jì)算,得到按板厚分段遞增的各擬合公式:
σs=0.000 3T2-0.330 5T+227.38.
(2)
σs=0.000 3T2-0.337 9T+212.18.
(3)
σs=0.000 4T2-0.331 7T+198.9.
(4)
σs=0.000 3T2-0.309 6T+194.09.
(5)
σs=0.000 1T2-0.287 4T+189.29.
(6)
由式(1)~式(6)確定溫度和屈服強(qiáng)度關(guān)系模型:
σs=K2T2-K1T+K0.
(7)
其中:T為熱力學(xué)溫度;K2、K1、K0均為對(duì)應(yīng)不同板厚的系數(shù)。
建立不同板厚下板厚-系數(shù)對(duì)應(yīng)表,如表2所示。
圖4 板厚60 mm~100 mm屈服強(qiáng)度—溫度關(guān)系描點(diǎn) 圖5 板厚100 mm~150 mm屈服強(qiáng)度—溫度關(guān)系描點(diǎn) 圖6 板厚150 mm~200 mm屈服強(qiáng)度—溫度關(guān)系描點(diǎn)
表2 板厚—系數(shù)對(duì)應(yīng)關(guān)系表
彈性模量是鋼材的一種最重要、最具特征的力學(xué)性質(zhì),是彈性變形難易程度的指標(biāo),其值越大,使材料發(fā)生一定彈性變形的應(yīng)力也越大,即材料剛度越大。
彈性模量主要決定于材料本身的化學(xué)成分,合金化、熱處理、冷熱加工對(duì)它的影響很小。各種鋼的彈性模量差別很小,在室溫下,鋼的彈性模量大都在190 GPa~220 GPa之間。Q345鋼種在本身化學(xué)成分確定的情況下,影響其彈性模量變化的主要因素為溫度[2]。我們同樣查詢到Q345在不同溫度下的彈性模量,如表3所示。
表3 Q345不同溫度下的彈性模量
以表3中的溫度、彈性模量數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)數(shù)據(jù),進(jìn)行彈性模量—溫度模型的建立工作。
同樣將相對(duì)溫度轉(zhuǎn)換成熱力學(xué)溫度,然后以溫度為變量,彈性模量為因變量,建立彈性模量—溫度關(guān)系,并在EXCEL中進(jìn)行如圖7所示的描點(diǎn)。
圖7 Q345彈性模量—溫度關(guān)系描點(diǎn)
最后進(jìn)行擬合計(jì)算,得到彈性模量—溫度的擬合公式:
E/103=-0.000 2T2-0.107 2T+185.58.
(8)
在完成了基于板厚的屈服強(qiáng)度—溫度模型與彈性模量—溫度模型的建立后,將其引入到輥縫控制公式中,建立輥縫-溫度耦合模型,并用實(shí)際生產(chǎn)數(shù)據(jù)與模型計(jì)算結(jié)果對(duì)比,以進(jìn)一步驗(yàn)證輥縫-溫度耦合模型對(duì)輥縫計(jì)算的合理性。
首先,給出文獻(xiàn)[3]中的輥縫公式:
(9)
其中:δ為輥縫;l為輥距;h為板厚。
利用式(9)進(jìn)行輥縫-溫度關(guān)聯(lián)耦合,得到公式(10):
(10)
同時(shí),給出文獻(xiàn)[4]中的輥縫公式:
(11)
其中:f(cz)為壓彎量影響因子,f(cz)在計(jì)算過程中用于修正輥縫,暫取1,通過實(shí)際值與計(jì)算值比較擬合進(jìn)行校正;N-N′為調(diào)節(jié)系數(shù),根據(jù)文獻(xiàn)[1]的經(jīng)驗(yàn)N-N′取9。
然后進(jìn)行輥縫-溫度關(guān)聯(lián)耦合,得到公式(12):
(12)
此處計(jì)算的是入口輥縫大小,然后代入現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際生產(chǎn)數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算。矯直的板材為Q345,板厚為75 mm,輥距為400 mm,利用式(10)和式(12)分別計(jì)算的輥縫與溫度關(guān)系如表4所示。
表4 根據(jù)公式計(jì)算的輥縫-溫度關(guān)系
通過調(diào)研某鋼廠的輥縫實(shí)際值,對(duì)比計(jì)算數(shù)據(jù),得出式(12)更加符合實(shí)際使用要求,且可將f(cz)作為實(shí)際修正系數(shù),通過自學(xué)習(xí)對(duì)其進(jìn)行不斷修正,從而達(dá)到滿足生產(chǎn)要求的效果。
至此,我們完成了Q345輥縫控制的溫度耦合研究。在研究期間,筆者還對(duì)屈服強(qiáng)度—溫度擬合模型的三個(gè)系數(shù)K0、K1、K2與板厚h進(jìn)行擬合研究,但由于系數(shù)-板厚擬合后用擬合系數(shù)計(jì)算屈服強(qiáng)度時(shí)得出的結(jié)果與GB150.2—2011中的實(shí)際屈服強(qiáng)度相比出入太大,無法滿足輥縫控制的要求,因此,本文使用了更貼合實(shí)際的按板厚建立系數(shù)對(duì)應(yīng)表的方法來更精準(zhǔn)地進(jìn)行輥縫控制。
通過對(duì)上述模型的研究,得到了較為精準(zhǔn)的Q345輥縫控制與溫度耦合模型,并將此模型進(jìn)一步在Q235等鋼種上推廣應(yīng)用,收到了很好的應(yīng)用效果。