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    BFRP布加固鋼筋混凝土圓柱的抗震性能研究

    2022-06-14 01:27:20黃鏡渟馬翠玲
    關(guān)鍵詞:縱筋延性抗震

    黃鏡渟,高 鵬,馬翠玲,周 安

    (1.合肥學(xué)院 城市建設(shè)與交通學(xué)院,安徽 合肥 230601;2.合肥工業(yè)大學(xué) 土木與水利工程學(xué)院,安徽 合肥 230009;3.中國地震局工程力學(xué)研究所地震工程與工程振動重點實驗室, 黑龍江 哈爾濱 065000)

    鋼筋混凝土柱作為房屋和橋梁結(jié)構(gòu)中重要的抗震構(gòu)件,一旦破壞可能會引起結(jié)構(gòu)的整體倒塌.一直以來,強(qiáng)度問題都是結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計的重點,但對延性抗震設(shè)計的重視卻顯不足,特別是早期規(guī)范對構(gòu)件位移和延性要求偏低.而在保證柱一定強(qiáng)度的基礎(chǔ)上,提高其變形能力,通過其自身變形來消耗地震能量,可有效保障結(jié)構(gòu)的抗震安全.玄武巖纖維增強(qiáng)復(fù)合材料(Basalt Fiber Reinforced Polymer, BFRP)具有優(yōu)良的力學(xué)性能和價廉環(huán)保等優(yōu)點,特別是其極限應(yīng)變較高,適用于結(jié)構(gòu)抗震加固工程[1-2].吳剛等[3]和Ouyang等[4]通過抗震試驗發(fā)現(xiàn)外包BFRP可有效改善鋼筋混凝土柱的強(qiáng)度、變形和耗能能力,特別是對極限位移的提高幅度可達(dá)峰值承載力的4~8倍,認(rèn)為BFRP對柱變形性能具有很好的加固效果.Li等[5]、Ma等[6]、唐協(xié)波[7]則分別基于試驗結(jié)果對BFRP加固柱進(jìn)行了抗震性能參數(shù)分析,再次驗證了BFRP約束能夠顯著提高鋼筋混凝土柱的延性性能,且得出軸壓比、FRP包裹層數(shù)和加載方式等參數(shù)對加固柱的變形能力皆有較大影響的結(jié)論.

    由上述文獻(xiàn)可知,現(xiàn)有針對BFRP的抗震試驗多集中于剪跨比范圍為3~5,軸壓比低于0.6,加固方式為塑性鉸區(qū)全包約束的情況,且所涉及的參數(shù)也有限.因此,本文采用BFRP全包和條帶約束兩種方法,對高軸壓比鋼筋混凝土短柱進(jìn)行了低周反復(fù)側(cè)向加載試驗,分析了加固柱的受力性能,并在此基礎(chǔ)上展開有限元分析,進(jìn)一步研究其他參數(shù)對柱變形和承載能力的影響.

    1 試驗概況

    1.1 試驗設(shè)計

    表1 鋼筋的力學(xué)性能指標(biāo)Tab.1 Mechanical properties of steel bars

    表2 BFRP的力學(xué)性能指標(biāo)Tab.2 Mechanical properties of BFRP sheets

    表3 試件設(shè)計參數(shù)及試驗結(jié)果Tab.3 Design parameters of specimens and test results

    1.2 加載制度

    試驗裝置詳見圖1.豎向恒定荷載采用自平衡裝置加載,水平荷載采用MTS液壓伺服作動器施加且遵循全位移控制加載制度.柱屈服前,采用0.25倍屈服位移作為位移增量進(jìn)行加載,每級往復(fù)1次;屈服后,按照屈服位移的整數(shù)倍逐級加載直至荷載下降至85%峰值荷載時結(jié)束試驗,每級往復(fù)2次.

    圖1 試驗裝置Fig.1 Test setup

    試驗加載過程中柱端的水平荷載和位移值由作動器上的傳感器采集.并對柱塑性鉸區(qū)位置的箍筋和BFRP布表面粘貼應(yīng)變片以量測應(yīng)變值,具體測點布置如圖2所示.其中,S和F分別代表箍筋和BFRP布應(yīng)變片.

    圖2 測點布置圖Fig.2 Sketch of measured points

    2 試驗結(jié)果及分析

    2.1 破壞形態(tài)

    典型試件的破壞形態(tài)如圖3所示.未加固柱LB0N3為剪切破壞,破壞時約10 mm寬的交叉主斜裂縫貫穿柱身混凝土,柱根部有大塊混凝土脫落.未加固柱MB0N3為彎剪破壞,柱破壞時出現(xiàn)數(shù)條交叉的主斜裂縫,根部約200 mm高內(nèi)混凝土碎裂崩出.加固柱皆呈現(xiàn)彎曲破壞形態(tài),破壞時根部約50~200 mm 寬的BFRP 布斷裂,混凝土壓碎崩裂而出.其中高軸壓比柱LB3N9混凝土壓碎程度嚴(yán)重,條帶約束柱MB3N3-P距柱底約300 mm處外露縱筋屈曲后折斷.

    圖3 各試件破壞形態(tài)Fig.3 Failure pattern of specimens

    2.2 滯回特性

    各試件水平荷載P-加載點水平位移△滯回曲線如圖4所示.由圖可知,未加固柱LB0N3和MB0N3滯回曲線分別呈反S和弓形,形狀較不飽滿且“捏縮”效應(yīng)較明顯,極限位移偏小,顯示柱較差的耗能和變形能力.BFRP加固柱滯回曲線則轉(zhuǎn)變?yōu)樗笮?,峰值荷載、極限位移和滯回環(huán)面積較未加固前皆有增大,表明柱承載力、延性和耗能能力的增強(qiáng).隨著剪跨比增大,加固柱MB3N3較柱LB3N3承載力的減幅和極限位移的增幅皆可接近1倍;隨著軸壓比提高,加固柱MB3N9較柱MB3N3承載力有一定提高,但極限位移減小顯著;等FRP加固量的條帶加固柱MB3N3-P較全包加固柱MB3N3承載力和極限位移皆略小,滯回曲線的飽滿程度也較低.

    圖4 各試件滯回曲線Fig.4 Hysteretic loop curves of specimens

    2.3 承載力和變形性能

    各試件骨架曲線和試驗結(jié)果詳見圖5和表3,其中,屈服點位置按通用屈服彎矩法[10]確定.當(dāng)柱剪跨比由3.9降至2.1時,未加固柱LB0N3較柱MB0N3的峰值荷載和位移延性系數(shù)分別顯著增大和減小.加固后,柱MB3N3的峰值荷載和延性系數(shù)分別提高了24.2%和118.0%,而柱LB3N3的相同指標(biāo)則提高了23.3%和155.5%.而LB3N3的BFRP極限應(yīng)變?yōu)?.33%,大于柱MB3N3的1.17%.說明BFRP對低剪跨比柱的約束更有效,能夠顯著改善柱的承載力和延性.

    圖5 各試件骨架曲線Fig.5 Skeleton curves of specimens

    隨著軸壓比由0.3增至0.9,加固柱MB3N9較柱MB3N3的峰值荷載和累計耗能分別增大了24.2%和4.9%,延性系數(shù)則減小了5.8%,顯示出加固柱的變形能力隨著軸壓比增大而減小.測點顯示加固柱MB3N9的BFRP極限應(yīng)變?yōu)?.46%,遠(yuǎn)大于柱MB3N3的1.17%.柱軸力較大時,柱截面受壓區(qū)面積較大,核心區(qū)混凝土側(cè)向膨脹加劇,BFRP的約束作用也更強(qiáng).

    等BFRP加固量的條帶加固柱MB3N3-P與全包加固柱MB3N3的承載力相近,但前者的位移延性系數(shù)較后者提高了17.5%,主要由于條帶纖維布加固柱中未約束混凝土區(qū)域側(cè)向膨脹明顯,而其各條帶的BFRP工作應(yīng)變值略高,實現(xiàn)的約束效果較好.

    3 有限元模型建立

    3.1 單元選擇與材料本構(gòu)關(guān)系

    本文采用有限元軟件ABAQUS對BFRP加固鋼筋混凝土柱進(jìn)行抗震性能分析.混凝土采用8節(jié)點減縮積分實體單元C3D8R;縱筋和箍筋采用2節(jié)點桁架單元T3D2;BFRP采用4節(jié)點縮減積分膜單 元M3D4R.本模型未直接建立縱筋和混凝土的滑移單元,而在選取的縱筋本構(gòu)模型中考慮了二者之間的粘結(jié)滑移情況.

    圖6 往復(fù)荷載下材料的本構(gòu)模型Fig.6 Constitutive model of materials under cyclic load

    3.2 模型驗證

    圖7給出了典型試件的滯回曲線試驗和模擬對比結(jié)果,各柱有限元分析結(jié)果與試驗曲線在整體趨勢、承載力和極限位移等方面皆吻合較好.而因模擬柱卸載路徑受縱筋的Clough本構(gòu)模型影響較大,模擬柱與試驗柱的卸載剛度稍顯差別.表4則為各試件峰值荷載和極限位移模擬值和試驗值的對比結(jié)果.該表顯示柱峰值荷載和極限位移試驗值與模擬值比值基本在0.94~1.10的范圍內(nèi).僅未加固柱LB0N3的極限位移比值較大,主要原因為該柱試驗時鋼筋與混凝土之間粘結(jié)滑移較大,而模擬時未直接設(shè)立二者之間的滑移界面單元.并對表4比值數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計分析,統(tǒng)計指標(biāo)包括平均值A(chǔ)VE、標(biāo)準(zhǔn)差SD和變異系數(shù)COV.結(jié)果可得峰值荷載比值的AVE、SD和COV值分別為1.05、0.03和0.03,而極限位移比值的相同指標(biāo)則分別為1.05、0.13和0.12,說明該模型具有較高的精確度.

    圖8(a)顯示出試件MB0N3試驗柱在破壞時距柱底約200 mm高范圍內(nèi)出現(xiàn)了明顯的交叉斜裂縫,而模擬柱混凝土等效塑性應(yīng)變較大值分布區(qū)域與試驗柱混凝土開裂及剝落區(qū)域相對應(yīng).圖8(b)表明破壞時試件MB3N3試驗柱根部有約50 mm寬BFRP布斷裂,而模擬柱BFRP最大應(yīng)變分布位置與試驗柱BFRP斷裂位置相對應(yīng).綜上所述,該有限元模型可以較準(zhǔn)確地模擬出BFRP加鋼筋混凝土柱的破壞形態(tài).

    圖7 模擬與試驗結(jié)果滯回曲線對比Fig.7 Comparison of hysteretic loop curves between simulation and tested results

    表4 模擬結(jié)果與試驗數(shù)據(jù)對比Tab.4 Comparison between and test data simulation results

    圖8 模擬與試驗結(jié)果破壞形態(tài)對比Fig.8 Comparison of failure modes between simulation and tested results

    4 有限元結(jié)果分析

    為了更全面地掌握BFRP加固鋼筋混凝土柱抗震變形能力的影響參數(shù),本部分增加了BFRP包裹層數(shù)、縱筋配筋率和箍筋配箍率三種參數(shù),以模擬柱MB3N3為基準(zhǔn),變化單一參數(shù)值進(jìn)行分析與討論.試件具體參數(shù)范圍如表5所列.

    表5 試件參數(shù)范圍Tab.5 Parametric range of specimens

    4.1 包裹層數(shù)

    圖9為包裹層數(shù)對構(gòu)件水平荷載-加載點水平位移骨架曲線的影響.該圖表明,隨著BFRP包裹層數(shù)的增加,加固柱峰值位移后移,承載力提高,荷載下降趨勢更平緩,極限位移增大,說明柱承載力和變形能力改善明顯.當(dāng)包裹層數(shù)由2層增至3層時,加固柱承載力和極限位移分別提高了約9%和12%,而由4層增至5層時僅分別提高了約3%和2%.此結(jié)果表明,對于軸壓比為0.3且彎剪比為0.96的柱,當(dāng)包裹層數(shù)超過4層后,BFRP對承載力和變形能力的增強(qiáng)效果明顯降低.

    圖9 包裹層數(shù)組柱骨架曲線Fig.9 Skeleton curves of columns with different BFRP layers

    4.2 縱筋配筋率

    為研究縱筋配筋率對BFRP加固鋼筋混凝土柱抗震性能的影響.模擬結(jié)果分析如圖10所示,隨著縱筋配筋率增大,加固柱初始剛度、屈服荷載和位移皆增大,峰值荷載顯著提高.當(dāng)縱筋配筋率由1.7%升至2.7%時,柱的極限位移增大,增強(qiáng)了其延性性能;而由2.7%增至3.2%時,柱的極限位移幾乎未變,反對其延性產(chǎn)生不利影響.這是由于縱筋的增多表明混凝土部分承擔(dān)的壓力下降,從而延緩了混凝土的破壞,使柱延性變好;但當(dāng)縱筋增量較大時,又易使柱發(fā)生剪切或粘結(jié)破壞,使延性變差.

    圖10 縱筋配筋率組柱骨架曲線Fig.10 Skeleton curves of columns with different longitudinal reinforcement ratio

    4.3 箍筋配箍率

    箍筋配箍率ρsv對加固柱的抗震變形性能影響如圖11所示.該圖顯示,隨著箍筋配箍率增大,加固柱初始剛度、屈服位移、屈服和峰值荷載皆未出現(xiàn)明顯變化.當(dāng)箍筋配筋率由0.23%增至0.40%時,加固柱骨架曲線仍基本重合;但當(dāng)繼續(xù)增至0.54%以上時,柱骨架曲線的水平平臺段長度增大,極限位移提高顯著.該結(jié)果說明,當(dāng)箍筋配筋率的提高幅度達(dá)2倍以上時,柱的變形能力才明顯增強(qiáng).

    圖11 箍筋配箍率組柱骨架曲線Fig.11 Skeleton curves of columns with different stirrup ratio

    5 結(jié)論

    通過BFRP加固鋼筋混凝土圓柱的抗震試驗及有限元分析,可以得到以下結(jié)論:

    (1) 試驗結(jié)果表明,BFRP全包或條帶約束鋼筋混凝土柱皆可有效提高柱的承載力、變形和耗能能力,使加固后柱的破壞形態(tài)為彎曲破壞;

    (2) 試驗結(jié)果亦顯示,剪跨比對加固柱變形能力的影響較其他參數(shù)更為顯著.隨著剪跨比的減小,BFRP加固柱的變形性能大幅減小,且BFRP對低剪跨比加固柱變形能力的提升效果更優(yōu).隨著軸壓比的增大,加固柱的延性性能也明顯降低.等BFRP加固量下條帶較全包加固柱的極限位移和累計耗能較小,說明其抗震性能略差;

    (3) 有限元結(jié)果表明,對于軸壓比較低且呈彎剪破壞形態(tài)的柱,其加固后延性隨著包裹層數(shù)的增加而提高,但當(dāng)層數(shù)超過4層后,BFRP對柱變形性能的提高效果不再明顯.隨著縱筋配筋率的增大,加固柱的變形能力持續(xù)增大,但當(dāng)達(dá)到3.2%時,柱延性性能反而降低.箍筋配箍率僅對加固柱的極限位移有較大影響,且當(dāng)其由0.23%升至0.54%以上時,柱變形能力明顯提高.

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