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    集裝箱用高強(qiáng)耐候鋼組織及腐蝕行為研究

    2022-05-30 08:50:32宋麗英高秀華朱成林
    材料與冶金學(xué)報(bào) 2022年3期
    關(guān)鍵詞:銹層耐候貝氏體

    宋麗英, 周 聰, 高秀華, 朱成林

    (東北大學(xué) 軋制技術(shù)及連軋自動(dòng)化國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 沈陽(yáng) 110819)

    集裝箱運(yùn)輸是一種高效率和高效益的運(yùn)輸方式.集裝箱一般使用700 MPa 級(jí)高強(qiáng)耐候鋼替代常用的SPA?H 低強(qiáng)度鋼,這既可以減少材料的消耗,又有利于鋼鐵行業(yè)的綠色發(fā)展.目前,微合金強(qiáng)化是提高材料強(qiáng)度的重要手段.微合金元素(Nb,V,Ti,Mo,B 等)在鋼中固溶、偏聚和沉淀,并與鋼中的C 和N 交互作用,可產(chǎn)生再結(jié)晶控制、晶粒細(xì)化、析出強(qiáng)化和夾雜物改性等一系列效果,對(duì)鋼強(qiáng)韌化的控制起到非常積極的影響[1-6].例如,在均熱時(shí),高溫未溶的溶質(zhì)元素或沉淀析出的微合金碳氮化物能阻止晶粒長(zhǎng)大;在熱軋過程中,應(yīng)變誘導(dǎo)析出的微合金碳氮化物會(huì)阻止形變奧氏體再結(jié)晶或再結(jié)晶晶粒長(zhǎng)大;在卷取或連續(xù)冷卻過程中,鐵素體中沉淀析出的微合金碳氮化物能產(chǎn)生強(qiáng)烈的沉淀強(qiáng)化效果;通過生成碳氮化物來固定鋼中的C 和N,可降低此類非金屬元素對(duì)鋼鐵材料韌性、焊接性及冷成型性能的危害等[7-9].

    微合金元素在組織中存在固溶態(tài)和析出物兩種形式.通過比較Nb,V 和Ti 碳氮化物的固溶度積公式得出,在一定溫度范圍內(nèi),碳氮化物的固溶度積的大小關(guān)系存在以下規(guī)律:TiN<NbN<VN<NbC<TiC<VC.其中,TiN 具有最小的固溶度積,屬于高溫沉淀相,在高溫下對(duì)奧氏體晶粒長(zhǎng)大的抑制作用最強(qiáng),TiC 在形變誘導(dǎo)析出阻止形變奧氏體晶粒再結(jié)晶方面的作用小于NbC 和VN[10].有研究表明,Nb-Ti 熱軋鋼的高位錯(cuò)密度和細(xì)小析出是獲得高強(qiáng)度的主要因素[11-12].通過軋制變形,鋼基體中會(huì)形成大量具有較高能量的位錯(cuò)、變形帶、空位等,這些缺陷位置正是析出物主要的形核位置[3].

    本文中以Nb?Ti 高強(qiáng)耐候鋼為研究對(duì)象,探索在不同冷卻速率下奧氏體連續(xù)冷卻相變組織的變化規(guī)律,用于指導(dǎo)Nb?Ti 高強(qiáng)耐候鋼在控制軋制與控制冷卻(TMCP)過程中工藝參數(shù)的制定;此外,利用周期浸潤(rùn)腐蝕試驗(yàn),獲得軋制后的Nb?Ti 高強(qiáng)熱軋板在工業(yè)大氣環(huán)境下的腐蝕速率,并對(duì)腐蝕試樣銹層截面元素的分布情況進(jìn)行分析,從而進(jìn)一步研究Nb?Ti 高強(qiáng)耐候鋼的耐腐蝕性能.

    1 試驗(yàn)材料及方法

    1.1 試驗(yàn)材料

    本文中實(shí)驗(yàn)鋼的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))如下:C ( 0.05%), Si ( 0.23%), Mn ( 1.49%),P(0.005%), S(0.002%), Al(0.03%), Cu+Ni+Cr (1.45%), Nb(0.048%), Ti (0.06%), N(0.005%), Fe(余量).實(shí)驗(yàn)鋼由真空感應(yīng)爐熔煉,經(jīng)鍛造后加工成橫截面為110 mm×100 mm 的初始坯料.

    1.2 奧氏體連續(xù)冷卻相變?cè)囼?yàn)

    在初始坯料上線切割Φ5 mm×10 mm 圓柱試樣,利用DIL805 變形熱膨脹相變儀,測(cè)定實(shí)驗(yàn)鋼的連續(xù)冷卻過程熱膨脹數(shù)據(jù).熱模擬工藝過程如下:先將試樣以20 ℃/s 加熱至1 200 ℃,保溫180 s后以5 ℃/s 冷卻至950 ℃,保溫10 s 后,以5 s-1的應(yīng)變速率進(jìn)行真應(yīng)變?yōu)?.5 的單道次壓縮變形;隨后采用不同的冷卻速率進(jìn)行冷卻.根據(jù)鋼中各個(gè)相有不同的熱膨脹系數(shù)和比容的特點(diǎn),采用切線法確定相變點(diǎn).在不同冷卻速率條件的變形試樣上,利用線切割機(jī)切取金相試樣,同時(shí)利用光學(xué)顯微鏡和電子探針進(jìn)行組織觀察,從而進(jìn)一步確定顯微組織構(gòu)成,繪制實(shí)驗(yàn)鋼的動(dòng)態(tài)CCT曲線.

    1.3 實(shí)驗(yàn)鋼軋制與相圖計(jì)算

    采用Φ450 mm 二輥可逆熱軋?jiān)囼?yàn)機(jī)進(jìn)行熱軋實(shí)驗(yàn).軋制前,首先將坯料加熱至1 200 ℃保溫2 h,進(jìn)行充分奧氏體化,然后經(jīng)多道次熱軋至厚度為4 mm,終軋溫度控制在880 ℃.實(shí)驗(yàn)鋼經(jīng)精軋后,以30 ℃/s 進(jìn)行層流冷卻至400 ℃,然后在坑式爐中緩冷.根據(jù)《集裝箱用鋼板及鋼帶》(GB/T 32570—2016)的要求,測(cè)試熱軋鋼板拉伸性能和-40 ℃溫度下的沖擊吸收功,并利用線切割機(jī)切取金相試樣,用于觀察熱軋鋼板顯微組織.在熱軋鋼板中切取薄片,經(jīng)砂紙磨至厚度為40 ~50 μm,使用沖孔機(jī)將試樣制成直徑為3 mm 的圓片,對(duì)圓片進(jìn)行電解雙噴,獲得透射電鏡觀察試樣.采用場(chǎng)發(fā)射透射電子顯微鏡觀察顯微組織,并分析析出粒子化學(xué)成分.此外,在溫度為200 ~1 600 ℃的條件下,利用JMatPro 軟件對(duì)實(shí)驗(yàn)鋼的相圖進(jìn)行模擬計(jì)算,分析鋼中M(C,N)析出相的主要元素.

    1.4 周期浸潤(rùn)腐蝕試驗(yàn)

    采用《鐵路用耐候鋼周期浸潤(rùn)腐蝕試驗(yàn)方法》(TB/T 2375—1993),對(duì)周期浸潤(rùn)腐蝕試驗(yàn)進(jìn)行參數(shù)設(shè)置.通過機(jī)械加工,在熱軋后鋼板上切取60 mm×40 mm×3.5 mm 和20 mm×20 mm×3.5 mm的腐蝕試樣,并在試樣一端中間打孔以懸掛試樣.根據(jù)腐蝕前后大尺寸試樣的質(zhì)量來計(jì)算腐蝕速率,利用小尺寸試樣進(jìn)行銹層截面形貌及元素分布觀察.試樣先后在石油醚、無水乙醇、丙酮溶液中進(jìn)行超聲波清洗,然后放入干燥器皿中干燥24 h后,再進(jìn)行尺寸及初始質(zhì)量測(cè)量,并記錄數(shù)據(jù).腐蝕溶液初始濃度為0.01 mol/L NaHSO3,pH為4.4 ~4.8,溫度為(45±2) ℃,相對(duì)濕度為(70±5)%.腐蝕結(jié)束后,依次用由鹽酸+蒸餾水+六次甲基四胺混合液、酒精、丙酮,對(duì)所需除銹試樣進(jìn)行銹層清洗,吹干后置于干燥器皿中24 h,稱重記錄并根據(jù)失重法計(jì)算腐蝕速率[13].觀察腐蝕試樣宏觀形貌,最后利用電子探針對(duì)腐蝕后實(shí)驗(yàn)鋼截面的銹層尺寸及元素分布情況進(jìn)行分析.

    2 結(jié)果與討論

    2.1 實(shí)驗(yàn)鋼奧氏體連續(xù)冷卻相變

    通過不同冷卻速率下的膨脹曲線,測(cè)得實(shí)驗(yàn)鋼在不同冷卻速率下的相變點(diǎn)溫度,如表1 所列.為了更好地確定Nb?Ti 高強(qiáng)耐候鋼在連續(xù)冷卻過程中的相變產(chǎn)物,對(duì)不同冷卻速率下實(shí)驗(yàn)鋼的顯微組織形貌特征進(jìn)行分析,結(jié)果如圖1 所示.結(jié)合表1 的數(shù)據(jù)和圖1 的顯微組織形貌,繪制實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線,如圖2 所示.可以看出,隨著冷卻速率的增大,顯微組織的轉(zhuǎn)變規(guī)律為:鐵素體+珠光體+貝氏體→鐵素體+貝氏體→貝氏體.實(shí)驗(yàn)鋼在經(jīng)過壓縮變形后,當(dāng)冷卻速率為0.5~1 ℃/s 時(shí),奧氏體轉(zhuǎn)變形成鐵素體、珠光體和少量貝氏體[圖1(a)~(d)];當(dāng)冷卻速率為1~20 ℃/s 時(shí),高溫變形奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)殍F素體和貝氏體[圖1(e) ~(j)];當(dāng)冷卻速率為20 ~40 ℃/s時(shí),奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)閱我回愂象w[圖1(k)~(p)].但在實(shí)驗(yàn)所涉及的冷卻速率范圍內(nèi),未出現(xiàn)馬氏體相變.

    圖1 實(shí)驗(yàn)鋼在不同冷卻速率下的顯微組織Fig.1 Microstructures of the tested steel at different cooling rates

    圖2 實(shí)驗(yàn)鋼的動(dòng)態(tài)CCT 曲線Fig.2 Dynamic CCT curves of the tested steel

    表1 實(shí)驗(yàn)鋼不同冷卻速率下的相變溫度Table 1 The phase transition temperature of the tested steel at different cooling rates ℃

    2.2 實(shí)驗(yàn)鋼的力學(xué)性能和顯微組織

    經(jīng)測(cè)定,軋制后的實(shí)驗(yàn)鋼力學(xué)性能如下:屈服強(qiáng)度704 MPa,抗拉強(qiáng)度753 MPa,伸長(zhǎng)率20.2%,-40 ℃溫度下3 個(gè)平行試樣的低溫沖擊吸收功為114,129 和121 J,平均值為121 J.可見,其完全滿足《集裝箱用鋼板及鋼帶》(GB/T 32570—2016)中對(duì)Q700NHJ 耐候鋼的要求:屈服強(qiáng)度Rel≥700 MPa,抗拉強(qiáng)度Rm750~950 MPa,伸長(zhǎng)率A≥12%,-40 ℃低溫沖擊吸收功≥27 J.

    采用電子探針觀察實(shí)驗(yàn)鋼熱軋板的顯微組織,結(jié)果如圖3 所示.從圖中可以看出,Nb?Ti 高強(qiáng)耐候鋼的組織為貝氏體,晶粒平均尺寸約為5 μm.

    圖3 實(shí)驗(yàn)鋼軋后的顯微組織Fig.3 Microstructures of the hot?rolled tested steel

    圖4 為熱軋實(shí)驗(yàn)鋼的透射顯微組織形貌圖.圖4(a)(b)(d)表明,鋼中存在大量的納米級(jí)(Nb,Ti)(C,N)第二相,這些Nb 和Ti 析出物會(huì)阻止奧氏體再結(jié)晶晶粒的生長(zhǎng),但有利于晶粒的細(xì)化[14].從圖4(c)可看出,低溫卷取溫度下獲得的貝氏體組織中存在大量位錯(cuò),這種位錯(cuò)強(qiáng)化和貝氏體相變有利于實(shí)驗(yàn)鋼力學(xué)性能的提高.采用JMatPro 軟件模擬計(jì)算得出實(shí)驗(yàn)鋼在不同溫度下的相轉(zhuǎn)變規(guī)律,如圖5 所示.由圖可知,鋼中主要的第二相為M(C,N)相.通過觀察M(C,N)中元素隨溫度變化的規(guī)律,可以發(fā)現(xiàn)M(C,N)第二相中的主要元素為Nb,Ti,C,N 和Cr.其中,由于Cr含量低,可以忽略不計(jì).因此,M(C,N)主要為(Nb,Ti)(C,N)相.

    圖4 熱軋實(shí)驗(yàn)鋼的透射顯微組織Fig.4 TEM micrographs of the tested hot?rolled steel

    圖5 實(shí)驗(yàn)鋼在不同溫度下的相變規(guī)律Fig.5 The phase transformation of the tested steel at different temperatures

    2.3 實(shí)驗(yàn)鋼的腐蝕性能

    表2 列出了實(shí)驗(yàn)鋼與Q345B 碳鋼72 h 周期浸潤(rùn)試驗(yàn)后的腐蝕性能.與Q345B 碳鋼相比,實(shí)驗(yàn)鋼的相對(duì)失重率為52.11%,具有良好的耐腐蝕性能.

    表2 實(shí)驗(yàn)鋼和Q345B 碳鋼的腐蝕性能Table 2 Corrosion rates of the tested steel and Q345B carbon steel

    圖6 為實(shí)驗(yàn)鋼和Q345B 碳鋼在72 h 周期浸潤(rùn)腐蝕試驗(yàn)后的宏觀形貌圖.從圖中可以看出,實(shí)驗(yàn)鋼表面銹層與基體結(jié)合緊密,具有一定的保護(hù)作用;Q345B 碳鋼表面腐蝕不均勻,銹層疏松且顏色不一,表面部分區(qū)域存在明顯點(diǎn)蝕.這主要是由于腐蝕在某些區(qū)域優(yōu)先發(fā)生,銹蝕比較嚴(yán)重,銹層也更加容易脫落.

    圖6 實(shí)驗(yàn)鋼和Q345B 碳鋼試樣腐蝕后宏觀形貌Fig.6 Macro?morphologies of specimens of the tested steel and Q345B carbon steel after corrosion

    圖7 為實(shí)驗(yàn)鋼和Q345B 碳鋼經(jīng)72 h 腐蝕周期后的銹層截面微觀形貌圖.從圖中可以看出,實(shí)驗(yàn)鋼銹層的厚度明顯小于Q345B 碳鋼的.這是因?yàn)閷?shí)驗(yàn)鋼的銹層基體結(jié)合程度強(qiáng),有效抑制了鐵基體的進(jìn)一步腐蝕[圖7(a)];Q345B 碳鋼腐蝕銹層明顯疏松,不利于阻止腐蝕液和氧氣接觸鐵基體[圖7(b)].

    圖8 為實(shí)驗(yàn)鋼在圖7(a)中黃色線條區(qū)域的截面銹層元素分布情況圖.從圖8 中可以發(fā)現(xiàn),實(shí)驗(yàn)鋼的銹層存在P,S,Cu,Al,Ni,N,Ti 和Cr 不同程度的富集,而Cr、Ni、Cu、P 等的存在有利于提高Nb?Ti 高強(qiáng)耐候鋼的耐腐蝕性能.有大量研究表明[15-19],在腐蝕過程中Cr 可置換腐蝕產(chǎn)物中的Fe,形成含鉻的化合物(如FexCr1-xOOH),這種富含Cr 的銹層穩(wěn)定性好且組織細(xì)小致密,可以有效隔離腐蝕介質(zhì)與鋼基體的接觸,抑制內(nèi)部鋼材的腐蝕;Ni 主要以NiFe2O4存在于尖晶石型氧化物中,它的加入可降低耐候鋼的自腐蝕電位,促進(jìn)尖晶石向較細(xì)、致密結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)變;基體中的Cu 富集在銹層裂紋缺陷處,加速缺陷的愈合,可起到彌補(bǔ)銹層缺陷的作用,阻止腐蝕溶液向內(nèi)層的滲透,降低基體的腐蝕速率;P 有助于促進(jìn)鋼的均勻溶解和腐蝕,加大鋼表面銹層的極化電阻,從而對(duì)鐵基體起到保護(hù)作用.

    圖7 實(shí)驗(yàn)鋼和Q345B 碳鋼的腐蝕銹層截面微觀形貌Fig.7 Cross?section morphologies of corrosion rust of the tested steel and Q345B carbon steel

    圖8 實(shí)驗(yàn)鋼截面銹層元素分布Fig.8 Distribution of elements in the cross section of the tested steel

    3 結(jié) 論

    (1)在Nb?Ti 高強(qiáng)耐候鋼中,當(dāng)冷卻速率小于1 ℃/s 時(shí),奧氏體高溫連續(xù)冷卻相變組織為鐵素體+珠光體+貝氏體;當(dāng)冷卻速率為1~20 ℃/s 時(shí),奧氏體高溫連續(xù)冷卻相變組織為鐵素體+貝氏體;當(dāng)冷卻速率為20 ~40 ℃/s 時(shí),奧氏體高溫連續(xù)冷卻相變組織為單一貝氏體.

    (2)采用JMatPro 軟件計(jì)算Nb?Ti 高強(qiáng)耐候鋼的相轉(zhuǎn)變規(guī)律,發(fā)現(xiàn)鋼中第二相為M(C,N)相主要由Nb,Ti,C,N 和Cr 組成.其中Cr 含量低,可以忽略不計(jì).在Nb?Ti 高強(qiáng)耐候鋼的透射電鏡顯微組織中,觀察到(Nb,Ti)(C,N)納米級(jí)析出相.

    (3)Nb?Ti 高強(qiáng)耐候鋼在工業(yè)大氣環(huán)境中具有良好的耐腐蝕性能.與Q345B 碳鋼相比,經(jīng)72 h腐蝕周期的Nb?Ti 高強(qiáng)耐候鋼的相對(duì)失重率為52.11 %,其表面銹層與基體結(jié)合緊密,對(duì)鐵基體起到一定的保護(hù)作用,且銹層存在P,S,Cu,Al,Ni,N,Ti 和Cr 不同程度的富集.

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