非道路柴油機(jī)后處理系統(tǒng)SCR 噴嘴座結(jié)構(gòu)優(yōu)化

盧 凱 ，臧志成，劉德文，吳 燕，白書戰(zhàn)，李國祥

(1.山東大學(xué) 能源與動力工程學(xué)院，山東 濟(jì)南 250061；2.凱龍高科技股份有限公司，江蘇 無錫 214177)

隨著非道路柴油機(jī)排放法規(guī)國Ⅳ階段的推進(jìn)，預(yù)計2022 年底將在全國范圍內(nèi)陸續(xù)推廣實施，借鑒歐美國家的技術(shù)路線的治理經(jīng)驗，目前被市場廣為接受的技術(shù)路線為柴油機(jī)氧化催化器(DOC)+柴油機(jī)顆粒捕集器(DPF)+選擇性催化還原(SCR).基于此技術(shù)路線在開發(fā)過程中出現(xiàn)諸多困難，其中就包括了排氣系統(tǒng)內(nèi)尿素噴嘴表面存在結(jié)晶，進(jìn)而堵塞噴孔導(dǎo)致噴射系統(tǒng)無法正常工作.

柴油機(jī)尾氣后處理系統(tǒng)中的尿素結(jié)晶是一個復(fù)雜的現(xiàn)象，行業(yè)內(nèi)各專家學(xué)者從不同角度紛紛對此開展了深入研究.尿素溶液進(jìn)入排氣系統(tǒng)后，尿素液滴表面中水分的蒸發(fā)會導(dǎo)致該處尿素濃度升高，不同文獻(xiàn)采用了不同的方法來描述液滴表面尿素濃度升高對蒸發(fā)速率的影響，如Birkhold 等[1]采用Perman and Lovett 經(jīng)驗公式，Ebrahimian 等[2]采用NRTL 模型，Kontin[3]則是在Abramzon-Sirignano 蒸發(fā)速率方程中引入了一個修正系數(shù).當(dāng)溫度低于300 ℃時，尿素不能充分地轉(zhuǎn)換為NH3，未分解的尿素容易在排氣管壁面及催化劑表面沉積，形成結(jié)晶[4]，當(dāng)溫度過高時，異氰酸在高溫下直接聚合為三聚氰酸，形成結(jié)晶[5].Tian等[6]建立了尿素液滴蒸發(fā)模型，研究溫度、相對速度對液滴蒸發(fā)的影響，并對噴嘴位置進(jìn)行了優(yōu)化.Xu等[7]用往小樣催化劑中滴尿素溶液的方法模擬SCR系統(tǒng)結(jié)晶，對比了不同溫度和不同材料催化劑表面結(jié)晶的積累情況，結(jié)果表明溫度是影響結(jié)晶量和結(jié)晶成分的主要因素.Strots 等[8]分析了不同工況下排氣管各個位置的溫度分布，總結(jié)了SCR 系統(tǒng)中容易結(jié)晶的位置包括噴嘴、排氣管、混合器以及催化劑表面.文獻(xiàn)[9]表明尿素噴射量、噴射速率等因素對系統(tǒng)結(jié)晶量有重要影響.Azael 等[10]試驗表明，增加混合器可以提高排氣管壁面溫度，顯著降低系統(tǒng)結(jié)晶量；排氣管內(nèi)壁面的結(jié)晶主要受壁面溫度影響，尿素噴射速率的增大會增加系統(tǒng)發(fā)生結(jié)晶的可能性.Bai 等[11]研究了不同位置包括噴嘴、噴嘴座和排氣管上的結(jié)晶，通過改進(jìn)結(jié)構(gòu)及調(diào)整尿素噴射策略等方式來減少SCR系統(tǒng)結(jié)晶的發(fā)生.文獻(xiàn)[12—13]通過優(yōu)化SCR 系統(tǒng)的噴射系統(tǒng)、排氣管封裝等布置方式來提高SCR 系統(tǒng)抗結(jié)晶的效果.

非道路柴油機(jī)在使用工況方面與車用柴油機(jī)有明顯區(qū)別，尤其在作業(yè)工況下，非道路柴油機(jī)負(fù)荷與排氣溫度區(qū)間均遠(yuǎn)高于道路柴油機(jī).如何滿足非道路柴油機(jī)惡劣工況下的排放要求，尤其在封裝結(jié)構(gòu)設(shè)計方面滿足噴射系統(tǒng)可靠運(yùn)行，避免排氣系統(tǒng)的結(jié)晶問題，成了擺在各工程科研人員面前的一個挑戰(zhàn).筆者基于DOC+DPF+SCR 路線的封裝方案，在某型號6.7 L 排量的6 缸柴油機(jī)耐久試驗中出現(xiàn)的尿素噴嘴位置結(jié)晶問題展開較詳細(xì)的研究，采用模擬計算以及試驗驗證方法，分析影響噴嘴結(jié)晶的主要因素，開發(fā)出了一種新型結(jié)構(gòu)的噴嘴防結(jié)晶保護(hù)罩，可有效解決典型封裝結(jié)構(gòu)下噴嘴表面位置結(jié)晶的難題，為該結(jié)構(gòu)方案的市場推廣運(yùn)用提出了可行的解決措施.

1 研究方案

1.1 噴嘴座結(jié)構(gòu)

非道路SCR 催化轉(zhuǎn)化器外觀如圖1 所示，噴嘴座位于彎管處.圖2a 為噴嘴座方案一，噴嘴座高度為50 mm；圖2b 為方案二，噴嘴座高度為25 mm；圖2c 為方案三，優(yōu)化了噴嘴座外形曲率，噴嘴座高度為0 mm；圖2d 為方案四，是在方案三的基礎(chǔ)上內(nèi)部增加了防護(hù)罩.

圖1 后處理系統(tǒng)整體結(jié)構(gòu)外觀Fig.1 Structure appearance of the after-treatment system

圖2 不同噴嘴座結(jié)構(gòu)方案示意Fig.2 Schemes of different nozzle holder

1.2 噴嘴參數(shù)

研究對象為市場上常用的某國產(chǎn)3 孔水冷式尿素噴嘴，該噴嘴具有性能穩(wěn)定、噴射精度高及抗干擾性強(qiáng)等特點，并在歐美市場有較長時間的運(yùn)用歷史.該噴嘴采用304 不銹鋼材質(zhì)制造，制造精度高，零件之間的連接采用焊接密封，噴嘴口與噴嘴座之間采用抱箍連接.該噴嘴共有3 個液體連接管，最上方為尿素溶液進(jìn)液管，中間為冷卻水出水管，下方為冷卻水進(jìn)水管.噴嘴內(nèi)部主要由5 部分組成，包括上密封圈、電氣接插件、電磁線圈、下密封圈和針閥球頭.

所用噴嘴冷卻水進(jìn)/出水管和尿素溶液進(jìn)水管直徑為6 mm，尿素溶液由最上方進(jìn)液管進(jìn)入閥芯，閥芯的接通與閉合由外圍的電磁線圈控制，線圈的外圍和尿素溶液的流道均被冷卻水的腔體包圍，以保護(hù)電磁線圈在高溫環(huán)境中不會過熱失效.噴嘴在使用過程中須滿足相關(guān)的使用要求，關(guān)于噴嘴的性能基本參數(shù)如表1 所示.

表1 尿素噴嘴主要參數(shù)Tab.1 Main parameters of urea nozzle

對該款無氣輔式噴嘴在0.9 MPa 的噴射壓力下，運(yùn)用激光粒度分析儀測試其霧化角度(圖3a)及霧化粒徑分布(圖3b)，測點位置為距離噴孔49 mm 處.

圖3 噴嘴霧化參數(shù)測量Fig.3 Measurement of nozzle atomization parameter

2 模擬計算和結(jié)果

對4 種噴嘴座方案進(jìn)行模擬計算，對比相同計算條件下各噴嘴表面溫度、附近區(qū)域的氣流及液膜厚度，評估各方案噴嘴表面及附近區(qū)域的結(jié)晶風(fēng)險.

2.1 計算模型及邊界條件

模擬分析采用ICEM 軟件對各方案模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分，并導(dǎo)入FLUENT 軟件進(jìn)行計算.模擬計算基于SIMPLE 算法求解控制方程，其通用形式為

式中：ρ為密度；φ為通用變量；t 為時間；u 為求解變量；Γ 為廣義擴(kuò)散系數(shù)；S 為廣義源項.

選用湍流模型中的Realizable k-ε 模型，載體域內(nèi)只考慮氣流主方向上的運(yùn)動，將其設(shè)定為多孔介質(zhì)區(qū)域及層流區(qū)域，載體規(guī)格及相關(guān)參數(shù)見表2.計算尿素噴射時，打開組分運(yùn)輸方程，選用離散相模型，尿素噴嘴參數(shù)輸入如表3 所示.尿素液滴尺寸選用Rosin-Rammler 粒徑分布函數(shù)，液滴直徑d 與大于此直徑液滴的質(zhì)量分?jǐn)?shù)Yd之間關(guān)系為

表2 載體規(guī)格及參數(shù)Tab.2 Carrier specifications and parameters

表3 尿素噴嘴計算參數(shù)Tab.3 Calculation parameters of urea nozzle

式中：d 為尺寸分布的平均直徑；n 為液滴尺寸分布指數(shù).

尿素液滴破碎選用KH-RT 模型[14]，液相破碎長度為

式中：C 為常數(shù)；d0為噴孔直徑；ρ1為液相密度；ρg為氣相密度.

液滴與壁面之間的作用選用wall-film 模型，液滴運(yùn)動軌跡控制方程為

式中：up為顆粒速度；FD(ul?up)為顆粒單位質(zhì)量曳力；ul為流體速度；ρp為顆粒密度；ρ為流體密度；F 為額外加速質(zhì)量力.

計算工況選用柴油機(jī)標(biāo)定工況，排氣流量為858 kg/h，排氣溫度為427 ℃，該工況下對應(yīng)的理論尿素溶液噴射流量為2.943 L/h.催化器入口直徑為78 mm，出口直徑為101 mm，入口邊界設(shè)定為質(zhì)量流量入口，出口邊界設(shè)定為壓力出口，出口壓力值設(shè)為標(biāo)準(zhǔn)大氣壓.考慮外壁面與環(huán)境間的對流換熱，壁面換熱系數(shù)設(shè)定為8 W/(m2·K)，壁面速度按無滑移邊界條件計算.

2.2 模擬結(jié)果分析

2.2.1 噴嘴表面溫度

對比4 種噴嘴座方案在標(biāo)定工況下的模擬計算結(jié)果，噴嘴表面溫度分布見圖4.噴嘴座高度降低后，氣流易流經(jīng)噴嘴表面，對比方案一至方案三可看出，噴嘴座高度減小，噴嘴表面區(qū)域的平均溫度越高.方案四的溫度場與方案三相比有一定的降低，防護(hù)罩結(jié)構(gòu)阻礙了氣流直吹噴嘴表面，降低了噴嘴表面的氣流速度，對流換熱效果減弱，降低了噴嘴表面溫度.

圖4 噴嘴表面溫度分布Fig.4 Temperature distribution on nozzle surface

2.2.2 噴嘴表面附近渦流

參考相關(guān)學(xué)者的研究觀點，渦流的存在與尿素結(jié)晶的現(xiàn)象存在一定的聯(lián)系，在設(shè)計后處理系統(tǒng)時，應(yīng)盡量避免渦流區(qū)域的出現(xiàn)，渦流的存在會導(dǎo)致尿素液滴的回卷在局部區(qū)域積聚并形成尿素結(jié)晶[15].噴嘴座內(nèi)流速分布如圖5 所示，考慮噴嘴座內(nèi)氣流速度分布，將噴嘴座內(nèi)氣流速度低于15 m/s 的區(qū)域設(shè)為渦流影響區(qū).方案一噴嘴座內(nèi)存在一個相對較大的渦流，渦流的影響區(qū)域體積達(dá)0.109 m3，同時噴嘴表面存在渦流，不利于消除尿素結(jié)晶；方案二噴嘴座內(nèi)同樣存在一個較大的渦流，渦流影響區(qū)域的體積達(dá)0.067 m3，噴嘴表面也出現(xiàn)了渦流；方案三噴嘴座內(nèi)渦流影響區(qū)域的體積達(dá)0.041 m3，噴嘴表面無明顯渦流現(xiàn)象；方案四噴嘴座內(nèi)無渦流存在，噴嘴表面也未產(chǎn)生渦流.隨著噴嘴座高度的降低，噴嘴座內(nèi)產(chǎn)生的渦流相對大小逐漸減?。环桨杆膰娮熳鶅?nèi)增加了防護(hù)罩，阻礙了局部渦流的形成，尿素液滴不易聚集，噴嘴表面不易結(jié)晶.

圖5 噴嘴座內(nèi)流速Fig.5 Velocity of flow in nozzle holder

2.2.3 噴嘴表面液膜厚度

評價結(jié)晶的另一個重要內(nèi)容是看考察位置的液膜厚度，尿素溶液由噴嘴霧化噴出，在氣流的作用下會附著在零件表面形成液膜，液膜會隨著持續(xù)噴射而形成，同時液膜也會在高溫氣流的作用下再進(jìn)一步擴(kuò)展和蒸發(fā)，形成一個穩(wěn)定的厚度.液膜的厚度若長期處于一個較厚或增加的狀態(tài)，會逐漸在零件表面形成結(jié)晶晶體，層層堆積最終會造成尿素結(jié)晶.對比不同方案噴嘴座處的液膜厚度，如圖6 所示.4 種方案中噴嘴表面都形成了液膜，方案一中噴嘴表面有液膜，且液膜厚度最大，其他方案液膜厚度逐漸減小.方案三、四液膜厚度比方案一有了較大幅度的降低，方案四液膜厚度最小.

圖6 噴孔表面液膜厚度Fig.6 Wall film thickness on the nozzle surface

綜合以上分析內(nèi)容，對結(jié)果進(jìn)行統(tǒng)計見表4，方案一液膜厚度最大，且噴嘴表面附近渦流影響區(qū)域大，結(jié)晶風(fēng)險高.方案二液膜厚度較方案一小，噴嘴表面附近渦流影響區(qū)域較大，結(jié)晶風(fēng)險較高.方案三中噴嘴表面附近渦流影響區(qū)域小，液膜厚度較小，噴嘴表面有輕微結(jié)晶風(fēng)險.方案四中噴嘴表面附近無渦流，且噴嘴表面液膜厚度最小，噴嘴表面處結(jié)晶風(fēng)險低.

表4 噴嘴附近結(jié)晶影響因素統(tǒng)計Tab.4 Statistics on the influencing factors of crystallization near the nozzle

3 臺架試驗和結(jié)果

3.1 試驗方法

將安裝有尾氣后處理系統(tǒng)的柴油機(jī)整體裝配在測試臺架上，柴油機(jī)的基本參數(shù)信息如表5 所示.用于試驗的主要設(shè)備有柴油機(jī)、測功機(jī)及其控制系統(tǒng)、SCR 后處理系統(tǒng)和水溫控制裝置等.

表5 柴油機(jī)主要參數(shù)Tab.5 Main parameters of diesel engine

為了驗證冷卻水溫度對尿素噴嘴表面(見圖7a)的影響，需要在試驗的過程中監(jiān)測噴嘴表面的溫度，特在噴嘴表面位置內(nèi)置熱電偶傳感器，傳感器的位置如圖7b 所示，熱電偶傳感器的型號為WRNK-191.

圖7 熱電偶布置方案Fig.7 Scheme of thermocouple layout

開機(jī)運(yùn)行2 h 完成熱機(jī)過程，待柴油機(jī)運(yùn)行穩(wěn)定后，按結(jié)晶循環(huán)工況(見表6)設(shè)置臺架相關(guān)程序，監(jiān)測并記錄柴油機(jī)運(yùn)行的主要參數(shù)，如圖8 所示.整個驗證過程主要包括：(1)以3 個循環(huán)工況為一個考察周期，在結(jié)晶循環(huán)工況下驗證不同噴嘴冷卻水溫度對噴嘴表面結(jié)晶的影響，每個結(jié)晶循環(huán)工況為200 min，10 h 試驗時間運(yùn)行3 個循環(huán)工況；(2)以柴油機(jī)冷卻循環(huán)水作為冷卻水，在標(biāo)定點(工況6)工況下運(yùn)行10 h，驗證不同噴嘴座方案對噴嘴表面結(jié)晶的影響；(3)以柴油機(jī)冷卻循環(huán)水作為冷卻水，運(yùn)行30 個結(jié)晶循環(huán)工況，在每運(yùn)行3 個循環(huán)工況后拆卸噴嘴，查看并記錄結(jié)晶的形態(tài)和重量，然后保持原樣將噴嘴裝回，每次稱重2 次并記錄數(shù)據(jù)，直至試驗結(jié)束.

表6 臺架結(jié)晶試驗循環(huán)工況Tab.6 Cycle conditions of bench crystallization test

圖8 柴油機(jī)結(jié)晶循環(huán)工況下主要變量參數(shù)Fig.8 Main variable parameters of diesel engine crystallization cycle conditions

3.2 試驗結(jié)果

3.2.1 溫度對噴嘴表面結(jié)晶的影響

選用方案一進(jìn)行試驗，用壓力為0.2 MPa 的冷卻水，噴嘴進(jìn)水口接入的冷卻水溫度分別為20、70 和90 ℃.試驗周期結(jié)束后，停機(jī)60 min 后拆解噴嘴座卡箍，查看噴嘴及周邊結(jié)晶情況，并對結(jié)晶部件稱重2 次并取均值記錄數(shù)據(jù)，試驗結(jié)果如圖9 所示.冷卻水溫度為20、70 和90 ℃時的噴嘴表面結(jié)晶重量分別為0.1、4.3 和5.7 g.試驗過程中每個工況下運(yùn)行1 min 后，對溫度測點位置傳感器記錄2 次溫度數(shù)值，記錄間隔為30 s，并取2 次測量結(jié)果的均值，試驗結(jié)果如圖10 所示.

圖9 不同冷卻水溫度下噴嘴結(jié)晶Fig.9 Crystallization on nozzle at different cooling water temperature

圖10 不同冷卻水溫度下噴嘴表面測點溫度Fig.10 Temperature of measuring point on nozzle surface under different cooling water temperature

根據(jù)試驗結(jié)果可知，噴嘴內(nèi)部冷卻水溫度能顯著影響噴嘴表面的溫度，進(jìn)而影響噴嘴表面尿素結(jié)晶量.冷卻水溫度低，噴嘴表面溫度就越低，結(jié)晶量就越少.冷卻水溫度為20 ℃時，噴嘴表面結(jié)晶極少，冷卻水溫度為70 ℃、90 ℃時，噴嘴表面結(jié)晶比較嚴(yán)重.當(dāng)噴嘴冷卻水溫度由20 ℃增加至70 ℃，噴嘴表面的平均溫度增加了約23 ℃，噴嘴表面的結(jié)晶量由0.1 g 增加至4.3 g，當(dāng)冷卻水溫度由70 ℃增加至90 ℃時，噴孔表面的平均溫度增加了約7 ℃，噴嘴表面的結(jié)晶量由4.3 g 增加至5.7 g.

3.2.2 各方案在標(biāo)定點工況下噴嘴表面結(jié)晶狀況

運(yùn)行標(biāo)定工況后各方案噴嘴表面結(jié)晶情況如圖11 所示.方案一噴嘴表面結(jié)晶最為嚴(yán)重，噴孔已堵塞；方案二中噴嘴表面結(jié)晶較多，噴孔位置結(jié)晶較少，噴孔未堵塞；方案三中結(jié)晶量較方案一、二少，噴孔位置已堵塞；而方案四表面結(jié)晶量極少，噴孔清晰可見，未堵塞.對比方案一至方案三可知，降低噴嘴座高度可有效降低噴嘴表面結(jié)晶風(fēng)險，噴孔堵塞會影響噴嘴正常工作，方案四中增加了防護(hù)罩，其噴嘴表面無結(jié)晶.

圖11 噴嘴結(jié)晶狀況Fig.11 Crystallization of nozzle

3.2.3 各方案在結(jié)晶循環(huán)工況下噴嘴表面結(jié)晶狀況

在柴油機(jī)臺架上按結(jié)晶循環(huán)工況運(yùn)行3 個循環(huán)工況后，停機(jī)冷卻60 min 后拆解噴嘴觀察結(jié)晶情況，如圖12 所示.方案一中噴嘴表面覆著一層厚厚的晶狀尿素結(jié)晶物，半透明白色，噴孔處無結(jié)晶堵塞；拆解優(yōu)化方案二發(fā)現(xiàn)噴嘴表面覆蓋著與方案一類似形態(tài)的白色晶狀結(jié)晶，結(jié)晶厚度比方案一略小，噴孔處無結(jié)晶堵塞；方案三中噴嘴表面結(jié)晶量比方案一和方案二都要少，噴孔周圍區(qū)域結(jié)晶物呈白色晶狀，噴嘴表面外圍結(jié)晶量減少，但結(jié)晶顏色呈黃褐色，噴孔無堵塞；方案四噴嘴表面無結(jié)晶物，噴孔周圍有微量結(jié)晶殘留，噴孔無堵塞.

圖12 3個循環(huán)工況后噴嘴結(jié)晶狀況Fig.12 Crystallization on nozzle after 3 circulation conditions

在柴油機(jī)臺架上按結(jié)晶循環(huán)工況運(yùn)行30 個循環(huán)工況后，冷卻60 min 后拆解噴嘴并觀察，如圖13 所示.方案一中噴嘴表面完全被尿素結(jié)晶物覆蓋，結(jié)晶物呈不透明白色，噴孔周圍有結(jié)晶但噴孔未堵塞；拆解方案二發(fā)現(xiàn)噴嘴表面覆著一層厚厚的晶狀尿素結(jié)晶物，半透明淡黃色，噴孔完全結(jié)晶并堵塞；方案三中噴嘴表面結(jié)晶量比方案一和優(yōu)化方案二都要少，結(jié)晶形態(tài)為松散狀白色晶粒，噴孔處完全堵塞且結(jié)晶量較噴嘴表面其他位置多；方案四中噴嘴表面無結(jié)晶物，噴孔周圍有微量結(jié)晶殘留，噴孔無堵塞.

圖13 30個循環(huán)工況后噴嘴結(jié)晶狀況Fig.13 Crystallization on nozzle after 30 circulation conditions

30 個循環(huán)工況的結(jié)晶試驗結(jié)束后，拆解方案四噴嘴位置處的彎管，觀察防護(hù)罩位置，沒有出現(xiàn)結(jié)晶.結(jié)晶試驗前、后分別對噴嘴進(jìn)行稱重，測量精度為0.01 g，每次對被測件測量2 次，并取均值作為測量結(jié)果記錄，試驗前、后的重量差值作為結(jié)晶重量，結(jié)果如表7 所示.

表7 結(jié)晶稱重結(jié)果Tab.7 Crystallization weighing results

隨著結(jié)晶試驗開展的時間增加，結(jié)晶物并未出現(xiàn)線性比例增長的情況，方案一與方案二、方案三均出現(xiàn)了很大幅度的增長，結(jié)晶質(zhì)量近似增加一倍.安裝了結(jié)晶防護(hù)罩的方案四在試驗前、后結(jié)晶重量無增長，為0.05 g，具有良好抗結(jié)晶性能，滿足30 個循環(huán)工況結(jié)晶量小于或等于1 g 的開發(fā)要求.

4 結(jié)論

非道路柴油機(jī)在運(yùn)行工況和使用環(huán)境上與車用柴油機(jī)有較大差異，通過對在非道路場合下尿素噴嘴表面的結(jié)晶試驗，得出如下結(jié)論：

(1) 通過調(diào)整尿素噴嘴冷卻水溫度來降低噴孔附近的表面溫度，在10 h 時的循環(huán)工況驗證下，可知尿素噴嘴表面溫度越低尿素噴嘴表面的結(jié)晶量就越小.

(2) 隨著噴嘴座高度的降低，噴嘴座內(nèi)產(chǎn)生的渦流相對大小逐漸減??；尿素噴嘴冷卻水接柴油機(jī)循環(huán)冷卻水，在10 h 標(biāo)定工況驗證下，噴嘴座高度越低尿素噴嘴表面的結(jié)晶量就越小.

(3) 通過在低噴嘴座高度的方案上增加防護(hù)罩來進(jìn)一步降低渦流對尿素噴嘴的影響，同時防護(hù)罩也避免了局部渦流產(chǎn)生的尿素積聚，防護(hù)罩的設(shè)計在局部形成了一個隔熱區(qū)，降低了尿素噴嘴周邊的環(huán)境溫度，減少結(jié)晶形成的不利因素；臺架試驗結(jié)果表明，方案四的設(shè)計滿足開發(fā)要求，消除了非道路尿素噴嘴結(jié)晶故障現(xiàn)象.

(4) 帶有防護(hù)罩結(jié)構(gòu)的新方案解決了因降低噴嘴座高度而帶來的溫度升高問題，并消除了尿素噴嘴周圍的局部渦流問題，為結(jié)晶優(yōu)化提供了可行的改善方案.