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    5×260 m主跨高速鐵路多塔斜拉橋設(shè)計(jì)

    2022-05-19 08:15:32牟兆祥張上劉凱
    中國(guó)鐵路 2022年4期
    關(guān)鍵詞:主跨橋塔主橋

    牟兆祥, 張上, 劉凱

    (中國(guó)鐵路設(shè)計(jì)集團(tuán)有限公司 土建工程設(shè)計(jì)研究院,天津 300308)

    0 引言

    多塔斜拉橋具有塔多、聯(lián)長(zhǎng)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn),相比傳統(tǒng)雙塔斜拉橋,多塔斜拉橋可以采用多跨多塔布置,實(shí)現(xiàn)較大跨越能力,避免大跨度雙塔斜拉橋長(zhǎng)索垂度效應(yīng)大、大索力導(dǎo)致橋塔處主梁軸力過(guò)大等設(shè)計(jì)難題以及長(zhǎng)主梁、高橋塔、長(zhǎng)拉索給施工帶來(lái)的難度和風(fēng)險(xiǎn)。多塔斜拉橋可自由選擇橋跨數(shù)和主跨跨徑,并根據(jù)水深及地質(zhì)合理布置橋跨,給多塔斜拉橋經(jīng)濟(jì)性能提供了更多優(yōu)化空間。

    多塔斜拉橋雖具有很多傳統(tǒng)雙塔斜拉橋不具備的優(yōu)勢(shì),但普遍存在主橋剛度減弱的技術(shù)難題,傳統(tǒng)的雙塔斜拉橋通過(guò)設(shè)置端錨索和輔助墩能有效保證結(jié)構(gòu)整體剛度,多塔斜拉橋中塔由于缺乏端錨索或輔助墩這類有效約束,將產(chǎn)生較大變形,表現(xiàn)出中塔縱向剛度不足,從而導(dǎo)致主跨主梁豎向剛度不足。我國(guó)先后建造了汀九大橋、赤石大橋、馬鞍山長(zhǎng)江公路大橋、岳陽(yáng)洞庭湖大橋、嘉紹大橋等多塔公路斜拉橋,并對(duì)提高結(jié)構(gòu)豎向剛度的措施進(jìn)行了深入研究[1?9],文望青等[10]研究了3×340 m 主跨公鐵兩用四塔斜拉橋,通過(guò)采用剛構(gòu)連續(xù)梁體系提高了結(jié)構(gòu)剛度,改善了梁、塔、索的受力性能。施智等[11]以蒙華鐵路洞庭湖大橋?yàn)槔芯苛思觿潘鲗?duì)三塔斜拉橋動(dòng)力特性的影響。目前針對(duì)多塔斜拉橋的研究多局限于公路、軌道交通及貨運(yùn)鐵路領(lǐng)域,針對(duì)高速鐵路多塔斜拉橋還未見(jiàn)相關(guān)研究。

    1 項(xiàng)目概況

    某在研高速鐵路項(xiàng)目設(shè)計(jì)速度350 km/h,雙線、線間距5.0 m,采用無(wú)砟軌道,線路跨越黃河,橋位區(qū)地勢(shì)平坦開(kāi)闊,河道現(xiàn)狀主槽寬約500 m,為游蕩型主槽,南、北大堤之間河道寬度約5.8 km。

    工程區(qū)內(nèi)均為第四系地層,地層巖性主要為黏土、粉質(zhì)黏土、粉土、砂土等。橋址區(qū)為Ⅶ度震區(qū),水平地震基本加速度為0.15g,特征周期0.4 s,土壤最大凍結(jié)深度0.42 m。

    為適應(yīng)河床擺幅要求及通航要求,主橋研究了孔跨布置為(60+60+5×260+60+60)m 的六塔9 跨式斜拉橋方案,整聯(lián)長(zhǎng)1 542.4 m,邊跨各設(shè)1個(gè)輔助墩,全橋孔跨布置見(jiàn)圖1。

    圖1 5×260 m主跨多塔斜拉橋孔跨布置圖

    為滿足時(shí)速350 km 高速列車通行及無(wú)砟軌道的鋪設(shè)要求,針對(duì)主橋豎向剛度、長(zhǎng)主梁溫度變形、主梁工后徐變變形等進(jìn)行研究,提出控制主梁豎向變形的措施并完成主橋靜力分析及抗震設(shè)計(jì)。

    2 主要結(jié)構(gòu)參數(shù)研究

    2.1 單主跨與多主跨斜拉橋受力特性對(duì)比

    為了解多塔斜拉橋相對(duì)常規(guī)雙塔斜拉橋結(jié)構(gòu)剛度、受力狀態(tài)的差異,采用與單主跨斜拉橋相同結(jié)構(gòu)尺寸的5主跨斜拉橋分別進(jìn)行計(jì)算分析,兩者計(jì)算結(jié)果對(duì)比見(jiàn)表1。

    表1 單主跨與多主跨斜拉橋力學(xué)行為對(duì)比

    由表1 可知,5 主跨斜拉橋相比單主跨斜拉橋,主梁豎向剛度減小為單主跨的0.5 倍,塔頂水平位移增加為單主跨的2.54 倍,主梁中支點(diǎn)處恒載彎矩增加了7%,活載彎矩增加了16.7%。針對(duì)本橋特點(diǎn),主要從結(jié)構(gòu)體系、橋塔剛度、斜拉索規(guī)格及布置、主梁類型及高度、加勁索布置等方面解決多塔斜拉橋總體剛度不足的問(wèn)題。

    2.2 結(jié)構(gòu)體系

    對(duì)六塔5 主跨斜拉橋研究了半漂浮體系(單排支座)、半漂浮體系(雙排支座)、剛構(gòu)?半漂浮體系(中塔處塔梁固結(jié))3種類型,不同結(jié)構(gòu)體系時(shí)結(jié)構(gòu)力學(xué)行為對(duì)比結(jié)果見(jiàn)表2。

    表2 不同結(jié)構(gòu)體系時(shí)結(jié)構(gòu)力學(xué)行為對(duì)比

    由表2可知,采用半漂浮體系時(shí),設(shè)置雙排支座可約束主梁和索塔之間的相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)自由度,進(jìn)而改善主梁豎向剛度,但采用雙排支座橋塔橫梁處構(gòu)造相對(duì)復(fù)雜。剛構(gòu)?半漂浮體系相對(duì)半漂浮體系能改善主梁剛度,但由于塔梁墩固結(jié)的塔無(wú)法釋放溫度力,導(dǎo)致剛構(gòu)塔彎矩增大為半漂浮體系中塔的1.82倍,增加了設(shè)計(jì)難度。

    2.3 橋塔剛度

    以橋塔塔柱截面縱向?qū)挾? m計(jì)算的橋塔剛度為基準(zhǔn)剛度,通過(guò)增加橋塔截面尺寸改變截面剛度,分別選擇2、3、4倍基準(zhǔn)剛度進(jìn)行計(jì)算分析,不同橋塔剛度時(shí)結(jié)構(gòu)力學(xué)行為對(duì)比結(jié)果見(jiàn)表3。

    表3 不同橋塔剛度時(shí)結(jié)構(gòu)力學(xué)行為對(duì)比

    由表3 可知,提高橋塔剛度能有效控制塔頂水平位移,進(jìn)而顯著改善主梁剛度,通過(guò)增加橋塔剛度提高結(jié)構(gòu)總體剛度的措施較為有效,但提高橋塔剛度同時(shí)會(huì)增加塔底縱向彎矩,增加橋塔、基礎(chǔ)設(shè)計(jì)難度,設(shè)計(jì)中應(yīng)結(jié)合主梁剛度、橋塔受力合理確定橋塔剛度。

    2.4 斜拉索規(guī)格

    在保證斜拉索安全系數(shù)基本一致的前提下,采用1 670、1 770、1 860 MPa 3種斜拉索規(guī)格計(jì)算的主梁豎向剛度分別為1/665、1/647、1/632,由此可知,斜拉索強(qiáng)度越小,主梁剛度越大。岳陽(yáng)洞庭湖大橋通過(guò)加大邊跨斜拉索截面面積和在中跨跨中及邊跨梁端加200 t 壓重,使背索和中間跨外索繃緊,提高了體系剛度[12],通過(guò)跨中加配重的措施可進(jìn)一步改善主橋剛度,該措施有利有弊,雖能改善主橋剛度,但同時(shí)也增加了主梁自重,對(duì)結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)不利。

    2.5 斜拉索布置

    對(duì)斜拉索布置分別研究了12、13、14 根索方案,并針對(duì)14 根索布置研究了交叉索的布置形式(見(jiàn)圖2)。不同拉索布置時(shí)結(jié)構(gòu)力學(xué)行為對(duì)比結(jié)果見(jiàn)表4。

    圖2 多塔斜拉橋斜拉索布置形式

    表4 不同斜拉索布置時(shí)結(jié)構(gòu)力學(xué)行為對(duì)比

    由表4 可知,隨著斜拉索根數(shù)提高,塔頂水平位移、塔底彎矩略有減小,主梁剛度增加。交叉索布置對(duì)改善主橋剛度、橋塔受力較為有效,但交叉索錨固構(gòu)造困難,為避免交叉索相互干擾需加寬橋面。

    2.6 主梁類型

    針對(duì)主梁形式研究了鋼箱梁、鋼?混混合結(jié)合梁、混凝土箱梁3種梁型,其中鋼?混混合結(jié)合梁方案邊跨布置混凝土箱梁,中跨布置鋼?混結(jié)合梁,結(jié)構(gòu)力學(xué)行為對(duì)比結(jié)果見(jiàn)表5、表6。由計(jì)算結(jié)果可知,主跨跨中采用混凝土梁時(shí)主橋剛度最大,鋼混混合結(jié)合梁次之,鋼箱梁最小。

    由表5、表6 可知:(1)橋塔收縮徐變水平變形約為16~28 mm,引起梁體產(chǎn)生約30 mm 的徐變下?lián)现?;?)混凝土箱梁方案收縮徐變引起主跨產(chǎn)生較大的工后徐變,梁體收縮對(duì)邊主塔及其斜拉索產(chǎn)生拖拽作用,導(dǎo)致邊主跨主梁產(chǎn)生豎向40.7 mm幅值的反向波,邊主跨工后徐變下?lián)现迪鄬?duì)中主跨更明顯。

    表5 不同主梁類型時(shí)結(jié)構(gòu)力學(xué)行為對(duì)比

    表6 主梁工后徐變各控制因素分項(xiàng) mm

    為減小梁體工后徐變,一是降低橋塔收縮徐變對(duì)主梁影響,延長(zhǎng)橋塔成橋后放置時(shí)間以減小后期徐變,但該措施會(huì)增加施工工期;二是減小梁體收縮影響,即減小主跨范圍混凝土梁段長(zhǎng)度,故采用邊跨混凝土梁方案,主跨范圍采用鋼梁時(shí)工后徐變較小,但結(jié)構(gòu)剛度小,且造價(jià)較高,主跨范圍采用鋼混結(jié)合梁時(shí),橋面板采用預(yù)制板,工后徐變接近于鋼梁,且具有更高的結(jié)構(gòu)剛度,混凝土橋面板有利于與無(wú)砟軌道結(jié)合,因此推薦采用鋼?混混合結(jié)合梁方案。

    2.7 主梁高度

    對(duì)4.0、4.5、5.0 m這3種梁高進(jìn)行比選,對(duì)應(yīng)主梁豎向剛度分別為1/739、1/780、1/822,隨著梁高增加,主梁剛度顯著增加。

    2.8 塔間加勁索布置

    塔間加勁索可提高主橋剛度,其中香港汀九橋[1]、蒙華鐵路洞庭湖橋[11]均采用塔間加勁索來(lái)提高中塔剛度,本橋針對(duì)水平錨固索、斜向加勁索進(jìn)行研究,加勁索布置、主梁剛度計(jì)算結(jié)果分別見(jiàn)圖3、表7。

    圖3 高塔斜拉橋塔間加勁索布置形式

    表7 不同塔間加勁索時(shí)主梁剛度對(duì)比

    由表7可知:塔間布置加勁索能改善主橋剛度,其中設(shè)置水平錨索的效果遠(yuǎn)大于斜向加勁索,但布置塔間加勁索會(huì)增加工程造價(jià),且美觀性、抗風(fēng)性能差。

    2.9 邊、中塔剛度比

    當(dāng)6個(gè)主塔均采用剛性塔時(shí),由于長(zhǎng)聯(lián)主梁在溫度作用下產(chǎn)生較大水平變形,邊塔對(duì)主梁形成拖拽效應(yīng)導(dǎo)致邊主跨主梁溫度變形,曲線出現(xiàn)反向波(見(jiàn)圖4),反向波形成的主要原因是整體升降溫,由于斜拉索的拖拽作用,主塔左側(cè)索力增加、右側(cè)索力減小,出現(xiàn)左側(cè)主梁拱起、右側(cè)主梁下?lián)希瑢?dǎo)致較大的軌面不平順值;拉索升降溫產(chǎn)生的梁體變形較大,但變形為單向波,軌面不平順值相對(duì)較小。

    圖4 多塔斜拉橋溫度組合變形

    軌面不平順控制措施:(1)主梁采取構(gòu)造措施減小聯(lián)長(zhǎng)引起的水平向溫度位移;(2)拉索采用熱膨脹系數(shù)較小的材料;(3)增加主梁剛度或減小邊塔剛度。對(duì)于高塔斜拉橋,橋塔相對(duì)主梁對(duì)結(jié)構(gòu)剛度影響更大,將邊塔剛度減小為中塔的0.25 倍,主梁不平順值計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表8。由計(jì)算結(jié)果可知:降低邊塔剛度,能顯著改善邊跨及邊主跨的軌面不平順值,但會(huì)增加次主跨軌面不平順值;由于邊主跨控制設(shè)計(jì),采用降低邊塔剛度的措施對(duì)改善主梁不平順度較為有效。

    表8 軌道不平順值 mm

    3 推薦方案結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    多塔斜拉橋方案采用半漂浮結(jié)構(gòu)體系,即塔墩固結(jié),塔梁分離。邊跨設(shè)置輔助墩,采用混合主梁,兩端各135 m為混凝土箱梁,其他段落采用鋼?混結(jié)合梁。

    邊主塔采用縱向單柱的柔性塔,次主塔、中主塔均采用金字塔形剛性塔,主體結(jié)構(gòu)由上、中、下塔柱、塔座及下橫梁組成,橋面以上有效塔高78.5 m,橋塔結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖5。

    圖5 橋塔結(jié)構(gòu)

    斜拉索布置采用空間雙索面,主塔每側(cè)布置14 對(duì)斜拉索,塔上索間距2 m,梁上索間距7.5~8.5 m。斜拉索采用PES(C)7?163、PES(C)7?187、PES(C)7?199 、PES(C)7?211、PES(C)7?223、PES(C)7?241 這6 種規(guī)格,索體采用φ7 高強(qiáng)平行鋼絲拉索,鋼絲標(biāo)準(zhǔn)抗拉強(qiáng)度為1 670 MPa。索塔錨固方式采用齒塊錨,索梁錨固方式采用錨拉板構(gòu)造。

    主梁采用單箱5室等高等寬混合箱梁,截面采用帶風(fēng)嘴的寶石形,梁高5.0 m?;炷料淞翰捎肅55 混凝土,為縱、橫向預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu),吊點(diǎn)處、輔助墩頂、無(wú)索區(qū)中間及梁端各設(shè)1 處橫隔板,以加強(qiáng)箱梁的整體性。混凝土梁分3段澆筑,外腹板與斜拉索吊點(diǎn)橫隔板連接處局部尺寸加厚,具備斜拉索錨拉板預(yù)埋條件。鋼箱梁采用Q370qE 鋼材,吊點(diǎn)、節(jié)間中隔板采用帶進(jìn)人洞的整體隔板,其他隔板采用U 形橫隔板。水平底板、斜底板采用U 肋加強(qiáng),腹板、風(fēng)嘴等采用板肋加強(qiáng),頂板采用鋼筋混凝土橋面板。

    4 結(jié)構(gòu)計(jì)算分析

    4.1 計(jì)算模型

    主梁、主塔均采用梁?jiǎn)卧M,斜拉索采用桁架單元模擬,斜拉索與主梁之間采用彈性連接(剛性)模擬,支座采用彈性連接模擬,有限元計(jì)算模型見(jiàn)圖6。

    圖6 有限元計(jì)算模型

    4.2 荷載及荷載組合

    荷載包括恒載、ZK 活載、溫度荷載、風(fēng)荷載、制動(dòng)力及基礎(chǔ)沉降。

    對(duì)于溫度荷載,橋址區(qū)歷史極端最高氣溫高達(dá)41.7 ℃,歷史極端最低氣溫?20.5 ℃,施工合龍溫度按照8~18 ℃考慮。

    對(duì)于風(fēng)荷載,橋址區(qū)基本風(fēng)壓值為W0=600 kPa。

    對(duì)于基礎(chǔ)沉降,主塔墩2 cm,邊墩1.5 cm。

    荷載組合分別以主力、主力+附加力進(jìn)行組合,取最不利組合進(jìn)行設(shè)計(jì)。

    4.3 靜力計(jì)算結(jié)果

    (1)主橋剛度計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表9,主橋各項(xiàng)剛度指標(biāo)均滿足規(guī)范要求。

    表9 主橋剛度計(jì)算結(jié)果

    (2)主橋應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表10,主力工況下斜拉索最小安全系數(shù)為2.59,主橋各項(xiàng)強(qiáng)度指標(biāo)均滿足規(guī)范要求。

    表10 主橋強(qiáng)度計(jì)算結(jié)果 MPa

    4.4 抗震計(jì)算分析

    斜拉橋采用豎向支座和縱向阻尼器的半漂浮體系,橫向設(shè)抗震擋塊和防落梁裝置。阻尼器布置在主塔處主梁底部,每個(gè)主塔縱向布置2個(gè)。

    (1) 不同結(jié)構(gòu)體系下結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性情況(見(jiàn)圖7、表11)。

    表11 結(jié)構(gòu)自振周期表

    圖7 結(jié)構(gòu)振型圖

    (2)主梁變形及橋塔檢算??v向罕遇地震下,梁體最大順橋向位移為446 mm,小于減隔震支座設(shè)計(jì)位移量500 mm,滿足設(shè)計(jì)要求。

    邊塔塔底截面尺寸為6 m(橫向)×7 m(縱向),中塔塔底截面尺寸為6 m(橫向)×10 m(縱向),截面布置兩排雙筋,邊塔、中塔鋼筋直徑分別為40 mm、32 mm,間距15 cm;多遇、罕遇地震工況橋塔檢算見(jiàn)表12、表13。

    表12 多遇地震工況主塔檢算 MPa

    由表12、表13 可知,邊塔、主塔在多遇、罕遇地震工況下結(jié)構(gòu)各項(xiàng)檢算指標(biāo)均滿足抗震要求。

    表13 罕遇地震工況主塔塔底彎矩檢算

    5 結(jié)論

    以某高鐵黃河橋?yàn)楣こ瘫尘?,?duì)主跨5×260 m多塔斜拉橋設(shè)計(jì)方案進(jìn)行結(jié)構(gòu)參數(shù)分析及受力特性研究,得到主要結(jié)論如下:

    (1)在相同結(jié)構(gòu)尺寸前提下,5主跨斜拉橋主梁豎向剛度約為單主跨斜拉橋的0.5 倍,塔頂水平位移約為單主跨的2.54 倍,主梁中支點(diǎn)處恒、活載彎矩分別增加了7%和16.7%。

    (2)采用剛構(gòu)?半漂浮結(jié)構(gòu)體系、剛性橋塔、小規(guī)格斜拉索、密索布置、混凝土主梁(或鋼混結(jié)合梁)、布置加勁索等措施均能改善多塔斜拉橋的總體剛度,其中能顯著控制塔頂水平位移的措施最為有效,如采用剛性橋塔、布置加勁索等。

    (3)對(duì)于高速鐵路斜拉橋,長(zhǎng)聯(lián)伸縮引起的梁體豎向變形影響軌道不平順及殘余徐變變形,對(duì)高速鐵路行車具有一定影響。對(duì)索塔而言,溫度、混凝土梁體收縮的變化會(huì)對(duì)邊塔形成“拖拽”作用,處理不當(dāng)將導(dǎo)致邊塔塔底內(nèi)力過(guò)大,增加索塔、基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)難度;對(duì)主梁和斜拉索來(lái)說(shuō),溫度作用下梁伸縮造成橋塔兩側(cè)索力變化,一側(cè)增加、一側(cè)減小,索力的豎向分力引起梁體較大的豎向變形,進(jìn)而影響長(zhǎng)短波不平順,同時(shí)混凝土梁梁體收縮也會(huì)影響工后徐變。

    (4)為減小梁體工后徐變,可研究采用延長(zhǎng)橋塔成橋后的放置時(shí)間(或采用鋼塔)、減小主跨范圍混凝土梁段長(zhǎng)度(可采用混合梁布置,邊跨布置混凝土箱梁,中主跨布置鋼箱梁或鋼混結(jié)合梁,混凝土橋面板采用預(yù)制板)的措施。

    (5)為減小長(zhǎng)聯(lián)主梁溫度效應(yīng)對(duì)軌道不平順的影響,可采用剛性鉸裝置釋放縱向溫度位移、增加主梁剛度或減小邊塔剛度的措施。對(duì)于高塔斜拉橋,橋塔相對(duì)主梁對(duì)結(jié)構(gòu)剛度影響更大,減小邊塔剛度的措施更有效。

    (6)通過(guò)結(jié)構(gòu)靜力分析和抗震設(shè)計(jì),所研究的多塔斜拉橋設(shè)計(jì)方案總體剛度、強(qiáng)度滿足行車、受力要求,達(dá)到了預(yù)期效果。

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