堅(jiān)硬頂板強(qiáng)沖擊工作面多巷交叉區(qū)域防沖技術(shù)

馬宏源，潘俊鋒，席國(guó)軍，焦彪，劉少虹，鄔建宏

（1.煤炭科學(xué)研究總院 開(kāi)采研究分院，北京 100013；2.中煤科工開(kāi)采研究院有限公司，北京 100013；3.陜西彬長(zhǎng)胡家河礦業(yè)有限公司，陜西 咸陽(yáng) 712000）

0 引言

近年來(lái)，隨著開(kāi)采深度增加，開(kāi)采強(qiáng)度不斷提高，沖擊地壓?jiǎn)栴}日益凸顯，嚴(yán)重威脅礦井安全生產(chǎn)[1-3]。目前，單一雙巷布置難以滿(mǎn)足礦井生產(chǎn)需求，為解決通風(fēng)、排水等問(wèn)題，許多礦井采用多巷布置，但多巷布置易形成交叉區(qū)域，煤巖體受載程度較高，靜載荷孕育充足，煤巖體破碎程度較高，煤巖體完整性、承載能力遭到破壞，加上堅(jiān)硬頂板懸頂及突然垮斷產(chǎn)生的動(dòng)靜載荷影響，導(dǎo)致沖擊危險(xiǎn)性增高，不利于礦井安全生產(chǎn)[4-5]。

針對(duì)多巷布置條件，許多學(xué)者進(jìn)行了研究。卜慶為等[6]建立了交錯(cuò)巷道間圍巖穩(wěn)定性分析判別方程，探討了交錯(cuò)巷道間圍巖穩(wěn)定性主要影響因素。孫光中等[7]利用數(shù)值模擬方法，分析了不同煤柱寬度條件下采場(chǎng)側(cè)向支承壓力分布規(guī)律，研究了采場(chǎng)側(cè)向支承壓力對(duì)巷道群的影響。王光明等[8]對(duì)不同擾動(dòng)強(qiáng)度作用下的巷道圍巖動(dòng)態(tài)響應(yīng)規(guī)律進(jìn)行了研究，得到了靜-動(dòng)加載下巷道群圍巖應(yīng)力分布規(guī)律和損傷破壞情況。鄭兵亮[9]分析研究了巷道群圍巖變形破壞的機(jī)理、特征及加固措施。盧興利等[10]分析了巷道群圍巖及支護(hù)結(jié)構(gòu)的變形開(kāi)裂特征及失穩(wěn)機(jī)理。蘇學(xué)貴等[11]研究了受上覆采空區(qū)影響的下層煤應(yīng)力分布規(guī)律及巷道群變形破壞機(jī)制，認(rèn)為由于上覆采空區(qū)壓力釋放，導(dǎo)致煤柱下方巷道圍巖應(yīng)力急劇升高。潘俊鋒等[12]分析了巷道群無(wú)動(dòng)載誘發(fā)沖擊啟動(dòng)的機(jī)理與防治方法，認(rèn)為巷道群自身應(yīng)力疊加在巷間煤柱，提供了基礎(chǔ)靜載荷，底煤及褶曲構(gòu)造影響提供了時(shí)機(jī)靜載荷，兩者共同作用導(dǎo)致了沖擊啟動(dòng)。劉宏軍[13]研究了采動(dòng)影響下巷道群應(yīng)力分布狀態(tài)，認(rèn)為采動(dòng)誘發(fā)下密集巷道群自身應(yīng)力疊加是造成沖擊地壓的直接原因。史俊偉等[14]研究了巷道群圍巖變形規(guī)律，并對(duì)巷道群沖擊危險(xiǎn)性進(jìn)行了評(píng)價(jià)。但上述文獻(xiàn)側(cè)重于分析多巷圍巖穩(wěn)定性控制，針對(duì)多巷交叉區(qū)域沖擊地壓防治研究不夠。鑒此，本文以陜西彬長(zhǎng)胡家河礦業(yè)有限公司401111 工作面回采末期為工程背景，對(duì)堅(jiān)硬頂板強(qiáng)沖擊工作面條件下巷道沖擊危險(xiǎn)性進(jìn)行等級(jí)劃分，并對(duì)動(dòng)靜載荷影響因素展開(kāi)分析；根據(jù)沖擊地壓分源防治思想[15]，對(duì)危險(xiǎn)區(qū)域制定卸壓防治措施，削弱頂板動(dòng)載荷擾動(dòng)影響、降低巷幫和底板靜載荷積聚程度，并利用巷道聯(lián)合支護(hù)提高圍巖承載能力，可為類(lèi)似地質(zhì)、開(kāi)采條件下的多巷交叉布局防治沖擊地壓提供參考。

1 工程背景

胡家河礦井位于陜西省咸陽(yáng)市西北部，井田東西長(zhǎng)8.1 km，南北寬6.5 km，面積為52.70 km2，設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力為500 萬(wàn)t/a，礦井服務(wù)年限為69 a。開(kāi)采4 號(hào)煤層，煤層埋深為578～817 m，賦存穩(wěn)定，煤層為近水平煤層，厚度為15.0～27.0 m，平均厚度約為24 m，經(jīng)沖擊傾向性鑒定（表1），該煤層具有強(qiáng)沖擊傾向性。礦井共劃分為4 個(gè)盤(pán)區(qū)，目前主要開(kāi)采的401 盤(pán)區(qū)西翼已經(jīng)有4 個(gè)工作面回采完成，形成大面積采空區(qū)，正在回采的401111 工作面進(jìn)入回采末期階段。401111 工作面東翼為401101 采空區(qū)，西翼為涇河保護(hù)煤柱區(qū)域，北翼為中央大巷保護(hù)煤柱，南翼為井田邊界保護(hù)煤柱，工作面設(shè)計(jì)可采長(zhǎng)度1 607 m，傾向長(zhǎng)180 m。

表1 4 號(hào)煤層沖擊傾向性鑒定結(jié)果Table 1 Rock burst tendency evaluation results of No.4 coal seam

401111 工作面平面及綜合地質(zhì)柱狀圖分別如圖1、圖2 所示。目前，工作面回采至距終采線(xiàn)120 m處，即將推采至回風(fēng)巷與區(qū)段煤柱內(nèi)環(huán)形水倉(cāng)交叉區(qū)域，401111 工作面留設(shè)230 m 大巷保護(hù)煤柱，煤柱內(nèi)布設(shè)多條巷道，形成多巷交叉布局。由于煤層上方37 m 處存在厚度超過(guò)10 m 的粗粒砂巖堅(jiān)硬頂板，易在采空區(qū)形成懸頂結(jié)構(gòu)，大面積懸頂造成煤柱內(nèi)積聚大量彈性能，基礎(chǔ)靜載荷水平較高，當(dāng)頂板突然垮斷會(huì)釋放較大能量，產(chǎn)生劇烈動(dòng)載擾動(dòng)，由于多巷交叉區(qū)域受到動(dòng)靜載荷疊加影響，極易誘發(fā)沖擊災(zāi)害。

圖1 401111 工作面平面Fig.1 401111 working face plane

圖2 401111 工作面綜合地質(zhì)柱狀圖Fig.2 Comprehensive geological histogram of 401111 working face

2 堅(jiān)硬頂板工作面沖擊危險(xiǎn)區(qū)域等級(jí)劃分

表2 沖擊危險(xiǎn)等級(jí)劃分標(biāo)準(zhǔn)Table 2 Classification standard of rock burst hazard level

表3 401111 工作面回采末期巷道沖擊危險(xiǎn)區(qū)域等級(jí)劃分Table 3 Classification of rock burst hazard area level of roadway at the end of mining in 401111 working face

3 堅(jiān)硬頂板工作面沖擊危險(xiǎn)性分析

沖擊破壞的發(fā)生與動(dòng)靜載荷孕育程度有緊密聯(lián)系，因此首先對(duì)動(dòng)靜載荷影響因素進(jìn)行分析，并利用微震、地音、應(yīng)力3 種監(jiān)測(cè)方法，對(duì)工作面回采期間動(dòng)靜載荷孕育程度進(jìn)行監(jiān)測(cè)，通過(guò)微震、地音活躍程度反映煤巖體破裂釋放動(dòng)載荷情況，通過(guò)應(yīng)力監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)反映煤巖體內(nèi)靜載荷積聚程度。

3.1 動(dòng)載荷分析及監(jiān)測(cè)

3.1.1 動(dòng)載荷影響因素

401111 工作面回采過(guò)程中，由于煤層的采出，煤巖體原有應(yīng)力平衡狀態(tài)被打破，且上覆巖層存在堅(jiān)硬砂巖結(jié)構(gòu)，回采過(guò)程中不易垮斷，容易形成懸頂區(qū)域，導(dǎo)致工作面處煤體壓縮破碎，形成塑性破壞區(qū)，引起支承壓力分布急劇改變并向前方煤柱轉(zhuǎn)移。由于煤柱內(nèi)交叉布設(shè)大量巷道，容易形成高應(yīng)力集中區(qū)，積聚大量彈性變形能，具有較高的基礎(chǔ)靜載荷，一旦懸頂突然垮斷，頂板內(nèi)的彎曲彈性能轉(zhuǎn)換為動(dòng)能，較高水平的基礎(chǔ)靜載荷受到動(dòng)載荷的加載擾動(dòng)，極易誘發(fā)沖擊事故。回風(fēng)巷與環(huán)形水倉(cāng)、回風(fēng)聯(lián)絡(luò)巷、回風(fēng)措施巷形成的多巷交叉區(qū)域大于運(yùn)輸巷側(cè)多巷交叉區(qū)域，不僅受本工作面采空區(qū)上方頂板影響，還受到相鄰采空區(qū)側(cè)向頂板的作用，因此沖擊危險(xiǎn)性高于運(yùn)輸巷側(cè)多巷交叉區(qū)域。

3.1.2 微震監(jiān)測(cè)

微震事件統(tǒng)計(jì)情況如圖3 所示，三次方微震事件分布如圖4 所示。正常回采期間微震事件共計(jì)531 個(gè)，末采期間微震事件802 個(gè)，相比前期升高51%，其中三次方微震事件升高52%。正?；夭蓞^(qū)域內(nèi)無(wú)巷道交叉布置，三次方微震事件分布較分散。末采期間工作面兩巷與多條巷道形成交叉布局，在回采擾動(dòng)條件下，三次方微震事件集中出現(xiàn)在多巷交叉區(qū)域，尤其是回風(fēng)巷與環(huán)形水倉(cāng)交叉區(qū)域處，三次方微震事件分布比運(yùn)輸巷側(cè)多巷交叉區(qū)域更密集，形成應(yīng)力集中區(qū)，導(dǎo)致沖擊危險(xiǎn)性升高。

圖3 微震事件統(tǒng)計(jì)Fig.3 Microseismic events statistics

圖4 三次方微震事件分布Fig.4 Distribution of cubic microseismic events

3.1.3 地音監(jiān)測(cè)

通過(guò)地音監(jiān)測(cè)系統(tǒng)對(duì)小范圍內(nèi)煤巖體破裂產(chǎn)生的動(dòng)載荷進(jìn)行監(jiān)測(cè)，地音監(jiān)測(cè)時(shí)序曲線(xiàn)如圖5 所示。在正?；夭善陂g，地音時(shí)序曲線(xiàn)相對(duì)平穩(wěn)，微震能量和頻次變化幅度不大，平均能量維持在8.9×105J。在末采期間，推進(jìn)至回風(fēng)巷與環(huán)形水倉(cāng)交叉區(qū)域時(shí)，煤巖體活動(dòng)劇烈，釋放大量動(dòng)載荷，地音活躍度明顯增強(qiáng)，微震總能量上升至4.6×106J，總頻次升高至7 076 次。

知識(shí)點(diǎn)的教學(xué)過(guò)程設(shè)計(jì)是課程設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)和關(guān)鍵性工作。對(duì)于知識(shí)點(diǎn)的教學(xué)設(shè)計(jì)大致分為以下幾步：首先，確定知識(shí)點(diǎn)名稱(chēng)及其在知識(shí)框架中的位置，明確知識(shí)點(diǎn)所需要達(dá)到的目的與要求。其次，思考如何對(duì)知識(shí)點(diǎn)進(jìn)行導(dǎo)入，設(shè)計(jì)多少個(gè)PPT頁(yè)面對(duì)知識(shí)點(diǎn)進(jìn)行不同層次的分析與展示，每個(gè)頁(yè)面內(nèi)容所需要講解的要點(diǎn)。最后，從知識(shí)點(diǎn)介紹與導(dǎo)入、分析與闡述、鞏固與提升等方面，對(duì)在線(xiàn)視頻內(nèi)容進(jìn)行詳細(xì)設(shè)計(jì)，實(shí)現(xiàn)SPOC課程視頻的腳本設(shè)計(jì)[6]。

圖5 地音監(jiān)測(cè)時(shí)序曲線(xiàn)Fig.5 Time sequence curve of ground sound monitoring

3.2 靜載荷分析及監(jiān)測(cè)

3.2.1 靜載荷影響因素

（1）巷道交叉布局。401 盤(pán)區(qū)西翼除401111 工作面末采區(qū)域，其他工作面已全部回采結(jié)束，形成大面積采空區(qū)?；夭赡┢谟捎诒竟ぷ髅娌煽諈^(qū)和相鄰采空區(qū)影響，上覆巖層質(zhì)量全部由煤柱承擔(dān)，回風(fēng)巷側(cè)留設(shè)62 m 寬的區(qū)段煤柱與采空區(qū)相鄰，采空區(qū)形成后，巷道側(cè)向的區(qū)段煤柱結(jié)構(gòu)發(fā)生顯著變化，由結(jié)構(gòu)完整的彈性區(qū)轉(zhuǎn)變?yōu)椴糠炙苄詤^(qū)，強(qiáng)度和完整性遭到破壞，承載能力降低。作為采空區(qū)側(cè)向頂板主要承載區(qū)的區(qū)段煤柱受側(cè)向支承壓力影響，積聚大量彈性能，煤巖體活動(dòng)較劇烈，破碎程度較高。由于煤柱內(nèi)布置多條巷道，形成巷道交叉布局，巷道集中應(yīng)力與采空區(qū)集中應(yīng)力相互疊加，增加了圍巖應(yīng)力與支承壓力的集中程度，形成高能量?jī)?chǔ)能空間，靜載荷孕育程度較充足，縮短了到達(dá)沖擊啟動(dòng)點(diǎn)的路徑，誘發(fā)沖擊危險(xiǎn)性升高。

（2）垂直應(yīng)力。隨開(kāi)采深度增加，煤層自重應(yīng)力增加，煤巖體內(nèi)積聚的彈性能也會(huì)增大。401111 工作面煤層埋深集中在600～700 m，超過(guò)沖擊地壓發(fā)生的臨界開(kāi)采深度。由于埋深較大，導(dǎo)致垂直應(yīng)力較高，作用在煤層上方的載荷積聚程度大幅升高，加上末采期間采掘擾動(dòng)、周期來(lái)壓較強(qiáng)，引起煤巖體活躍度升高，在其內(nèi)部產(chǎn)生裂紋擴(kuò)展，進(jìn)而出現(xiàn)局部破碎區(qū)域，承載能力有所降低。當(dāng)作用在該區(qū)域的載荷大于其承載能力時(shí)，穩(wěn)定狀態(tài)將會(huì)被打破，尤其是末采期間煤柱內(nèi)多巷交叉區(qū)域受垂直應(yīng)力和開(kāi)采擾動(dòng)影響較大，引起沖擊危險(xiǎn)性升高。

3.2.2 應(yīng)力監(jiān)測(cè)

采用煤層內(nèi)布置的應(yīng)力計(jì)監(jiān)測(cè)應(yīng)力變化情況，如圖6 所示。正?；夭善陂g應(yīng)力曲線(xiàn)變化平緩，應(yīng)力峰值為8.3 MPa。末采期間由于工作面逐漸向巷道交叉區(qū)域推進(jìn)，應(yīng)力曲線(xiàn)呈顯著上升趨勢(shì)且波動(dòng)較大，應(yīng)力峰值達(dá)12.5 MPa，相比正常回采期間應(yīng)力峰值升高了50.6%。對(duì)比分析正?；夭善陂g與末采期間應(yīng)力變化情況可知，末采期間圍巖應(yīng)力水平顯著升高，在采動(dòng)影響下，交叉區(qū)域受載程度高，易形成集中儲(chǔ)能空間，為沖擊災(zāi)害發(fā)生提供了空間條件。

圖6 應(yīng)力監(jiān)測(cè)曲線(xiàn)Fig.6 Stress monitoring curve

4 基于卸壓與聯(lián)合支護(hù)的防沖技術(shù)

4.1 動(dòng)靜載荷源卸壓

根據(jù)對(duì)動(dòng)靜載荷影響因素的分析，采用沖擊地壓分源防治思想：對(duì)堅(jiān)硬頂板實(shí)施預(yù)裂爆破卸壓，減小周期來(lái)壓步距，削弱頂板垮斷產(chǎn)生的動(dòng)載影響；對(duì)幫部、底板實(shí)施大孔徑鉆孔卸壓技術(shù)，為應(yīng)力轉(zhuǎn)移及釋放提供卸壓通道，降低靜載荷積聚程度。預(yù)裂爆破孔和大孔徑鉆孔平面布置如圖7 所示。

圖7 預(yù)裂爆破孔和大孔徑鉆孔平面布置Fig.7 Layout of pre-split blasting hole and large-diameter borehole

4.1.1 動(dòng)載荷源卸壓

煤層采出后，煤層上方的堅(jiān)硬頂板易形成懸頂結(jié)構(gòu)，若突然垮斷會(huì)向多巷交叉區(qū)域傳遞大量動(dòng)載荷。為了削弱本工作面后方采空區(qū)懸頂及相鄰采空區(qū)側(cè)向懸頂突然產(chǎn)生的動(dòng)載擾動(dòng)影響，對(duì)頂板實(shí)施預(yù)裂爆破卸壓技術(shù)。根據(jù)頂板上覆巖層結(jié)構(gòu)，確定頂板預(yù)裂爆破范圍及參數(shù)。工作面上方50 m 范圍內(nèi)依次分布5.7 m 厚中粒砂巖、7.1 m 厚泥質(zhì)粉砂巖、7.2 m 厚含礫粗砂巖和9.7 m 厚泥質(zhì)粉砂巖，利用炸藥爆破對(duì)以上影響層位進(jìn)行預(yù)裂，每組3 個(gè)預(yù)裂爆破孔，孔徑為75 mm，裝藥量為40 kg，使用串聯(lián)連線(xiàn)正向裝藥，采用導(dǎo)爆索+雷管+起爆器連接起爆，起爆間隔時(shí)間為30 min，每次爆破不得超過(guò)2 個(gè)孔。頂板預(yù)裂爆破孔布置如圖8 所示。

圖8 頂板預(yù)裂爆破孔布置Fig.8 Layout of roof pre-split blasting hole

4.1.2 靜載荷源卸壓

（1）幫部大孔徑鉆孔卸壓。煤柱幫部既是承載區(qū)又是傳遞載荷區(qū)域，當(dāng)靜載荷積聚程度大于自身承載能力時(shí)，向底板傳遞載荷。為了減少幫部應(yīng)力集中程度，對(duì)其實(shí)施大孔徑鉆孔卸壓，通過(guò)鉆孔周?chē)纬傻男秹簬?，降低?yīng)力峰值，為應(yīng)力轉(zhuǎn)移和釋放提供路徑?；仫L(fēng)巷、回風(fēng)聯(lián)絡(luò)巷及回風(fēng)措施巷兩側(cè)幫部施工孔深25 m、孔徑133 mm、孔間距1 m、距巷道底板垂直距離1.5 m 的卸壓鉆孔；運(yùn)輸巷及運(yùn)輸措施巷為弱沖擊危險(xiǎn)區(qū)域，因此孔間距調(diào)整為2 m，其他參數(shù)與回風(fēng)巷側(cè)鉆孔參數(shù)保持一致。幫部大孔徑鉆孔布置如圖9 所示。

圖9 幫部大孔徑鉆孔布置Fig.9 Layout of large-diameter borehole in two sides

（2）底板大孔徑鉆孔卸壓。巷道底板承受幫部傳遞的巨大載荷，應(yīng)力增大，發(fā)生變形破壞，容易出現(xiàn)底鼓現(xiàn)象，因此對(duì)底板實(shí)施大孔徑鉆孔卸壓，以減小載荷對(duì)底板的影響，維護(hù)底板穩(wěn)定狀態(tài)?；仫L(fēng)巷、回風(fēng)聯(lián)絡(luò)巷及回風(fēng)措施巷底板施工孔深10 m、孔徑133 mm、孔間距1 m 的卸壓鉆孔；運(yùn)輸巷及運(yùn)輸措施巷具有弱沖擊危險(xiǎn)性，因此孔間距調(diào)整為2 m，其他參數(shù)與回風(fēng)巷側(cè)鉆孔參數(shù)相同。底板大孔徑鉆孔布置如圖10 所示。

圖10 底板大孔徑鉆孔布置Fig.10 Layout of large-diameter borehole in floor

4.2 巷道聯(lián)合支護(hù)

沖擊地壓的發(fā)生與煤巖體受載程度和自身抗沖擊能力有密切聯(lián)系。通過(guò)削弱深部圍巖靜載荷積聚和動(dòng)載荷擾動(dòng)，降低煤巖體受載程度，消除沖擊地壓發(fā)生的載荷條件；而通過(guò)巷道聯(lián)合支護(hù)則可改善淺部圍巖的完整性，提高煤巖體承載能力和強(qiáng)度，進(jìn)而提升其阻礙沖擊能量傳遞的能力。因此，巷道頂板采用錨桿+鋼帶網(wǎng)與錨索聯(lián)合支護(hù)方式：錨桿采用φ22 mm×2 500 mm 無(wú)縱筋全螺紋鋼樹(shù)脂錨桿，錨桿間排距為700 mm×800 mm，每排錨桿為8 根；鋼帶采用八孔W 型鋼帶，規(guī)格為5 100 mm×280 mm×3 mm（長(zhǎng)×寬×高），孔間距為700 mm；錨索采用1×19 標(biāo)準(zhǔn)型-21.8-1860 型預(yù)應(yīng)力鋼絞線(xiàn)，長(zhǎng)度為7.1 m，間排距為1 300 mm×800 mm。巷道兩幫采用錨索+鋼筋梯網(wǎng)支護(hù)：采用φ15.24 mm×3 500 mm 鋼絞線(xiàn)錨索，兩幫每側(cè)每排布置5 根，網(wǎng)片采用8 號(hào)鍍鋅菱形鐵絲網(wǎng)，網(wǎng)片搭接100 mm。

5 效果檢驗(yàn)

實(shí)施頂板預(yù)裂爆破和幫部、底板大孔徑鉆孔卸壓及聯(lián)合支護(hù)防沖技術(shù)后，利用微震監(jiān)測(cè)對(duì)沖擊地壓防治效果進(jìn)行評(píng)價(jià)。防沖技術(shù)實(shí)施前后微震事件統(tǒng)計(jì)情況如圖11 所示。防沖技術(shù)實(shí)施后微震事件數(shù)量大幅降低，其中一次方微震事件降低33%，二次方微震事件降低24%，三次方微震事件降低33%，且沒(méi)有超過(guò)三次方的大能量微震事件出現(xiàn)。微震事件明顯減少，說(shuō)明煤巖體破裂程度較低、活躍程度較低且完整性較好，防沖技術(shù)有效降低了多巷交叉區(qū)域的載荷積聚程度，減弱了堅(jiān)硬頂板對(duì)該區(qū)域的動(dòng)靜載荷擾動(dòng)影響，保證了工作面回采安全性。

圖11 防沖技術(shù)實(shí)施前后微震事件統(tǒng)計(jì)Fig.11 Statistics of microseismic events before and after the implementation of rock burst prevention technology

6 結(jié)論

（1）煤柱內(nèi)多巷交叉布置，導(dǎo)致煤柱受切割作用，形成高應(yīng)力集中區(qū)，靜載荷積聚程度較高；采空區(qū)上覆堅(jiān)硬頂板懸頂和垮斷為多巷交叉區(qū)域提供動(dòng)靜載荷。根據(jù)微震、地音、應(yīng)力監(jiān)測(cè)結(jié)果可知，末采期間多巷交叉區(qū)域煤巖體活躍程度較高，應(yīng)力狀態(tài)較集中，多巷交叉區(qū)域沖擊危險(xiǎn)性較高。

（2）采用沖擊地壓分源防治思想：針對(duì)易產(chǎn)生動(dòng)載荷擾動(dòng)的堅(jiān)硬頂板，利用頂板預(yù)裂爆破卸壓技術(shù)，縮短頂板垮落步距，減小懸頂面積，削弱動(dòng)載擾動(dòng)影響；針對(duì)易受靜載荷加載影響的巷幫和底板，利用大孔徑鉆孔卸壓降低巷道幫部和底板靜載荷積聚程度。同時(shí)對(duì)巷道頂板實(shí)施錨桿+鋼帶網(wǎng)與錨索聯(lián)合支護(hù)方式，對(duì)兩幫采用錨索+鋼筋梯網(wǎng)支護(hù)方式，保證巷道圍巖承載能力及完整性，提高抗沖擊能力。

（3）實(shí)施頂板預(yù)裂爆破和幫部、底板大孔徑鉆孔卸壓和聯(lián)合支護(hù)防沖技術(shù)后，微震事件大幅減少，有效降低了多巷交叉區(qū)域的載荷積聚程度，減弱了堅(jiān)硬頂板對(duì)該區(qū)域的動(dòng)靜載荷擾動(dòng)影響，保證了工作面回采安全性。