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    特高位遠程危巖群破壞成因及穩(wěn)定性評價
    ——以滇東北烏峰山地區(qū)為例

    2022-05-12 08:22:28胡君春陳志軍焦德光
    地質(zhì)與資源 2022年2期
    關(guān)鍵詞:危巖卸荷裂隙

    胡君春,彭 軍,陳志軍,焦德光

    1. 云南省煤炭地質(zhì)勘查院,云南 昆明 650218;2. 昆明工程勘察公司,云南 昆明 650034;3. 玉溪師范學院,云南 玉溪 653100

    0 引言

    中國西南山區(qū)人類工程活動頻繁,地質(zhì)環(huán)境脆弱、復雜多變,加之極端氣候,致群死群傷崩塌多,造成人員傷亡與財產(chǎn)損失. 不同危巖體(帶或群)的排查、研究、治理和監(jiān)測亟待解決. 危巖崩塌是一種全球性泛生型山地災害,其存在部位具有失穩(wěn)破壞性、隨機性、隱蔽性、突發(fā)性,且運動速度快,沖擊破壞力強,致災后果具有災難性,嚴重威脅山區(qū)城鎮(zhèn)、水利設施、公路和礦山安全[1-5]. 受青藏高原構(gòu)造控制,中國西南地區(qū)地形切割深,河谷狹窄深切,坡體陡峻,地震烈度高,地應力水平高,地質(zhì)結(jié)構(gòu)復雜,巖體卸荷裂隙發(fā)育,天然岸坡淺表穩(wěn)定性較差[6-7]. 近年來,隨著經(jīng)濟不斷持續(xù)增長,環(huán)境復雜的偏遠山區(qū)集鎮(zhèn)和村落在人類發(fā)展和生存中扮演著重要的角色. 由于其地形地貌差異明顯,復雜多變,地質(zhì)環(huán)境多樣,加之災害性、極端氣候條件,危巖群、泥石流及滑坡等地質(zhì)災害頻繁發(fā)生. 危巖崩塌是滇東北山區(qū)主要地質(zhì)災害之一[8].

    滇東北地處五蓮峰和烏蒙山腹地,山高谷深,以危巖墜落和崩塌為主的山地災害頻發(fā),危害極大. 為此,本文擬選擇區(qū)內(nèi)具有代表性的烏峰山特高位危巖群作為研究對象,深入研究特高位危巖群的破壞機制. 危巖區(qū)冬季有霜、雪和凌凍,無霜期為217 d,11 月至次年3 月為霜凍期,年平均積凍10 d. 鎮(zhèn)雄縣冰凍災害風險的概率值危100%,有年年出現(xiàn)冰凍災害的氣候風險[9]. 氣象條件在本區(qū)具有代表性,降水、凍融、霜凍是危巖崩塌的主控因子[10-14].

    1 危巖群概況

    危巖群位于云南省鎮(zhèn)雄縣烏峰山南坡,包括5 處危巖體(圖1 中W1—W5). 坡腳與坡頂高差222 m. 危巖平均高差達159 m,屬特高位危巖(表1). 斜坡整體坡度一般在30~50°之間,局部坡度達70°以上,山勢陡峻,為懸崖峭壁. 巖性主要為粉砂巖、細砂巖和薄層泥巖. 坡腳崩坡積層呈扇狀分布,厚在0.5~20 m 之間. 因長期零星發(fā)生不同規(guī)模崩塌,崩積層呈階梯狀. 崩積層和自然土層差異明顯. 落石最大水平位移216 m. 危巖群與落石分布及特征見圖1、表2. 危巖體呈帶狀分布,由粉砂巖、細砂巖和薄層泥巖組成,差異風化強烈,卸荷裂隙發(fā)育,巖體較破碎,巖腔和裂縫發(fā)育顯著.

    表1 烏峰山危巖特征表Table 1 Characteristics of dangerous rocks in Wufeng Mountain

    表2 烏峰山崩塌落石特征表Table 2 Characteristics of collapse rockfalls in Wufeng Mountain

    圖1 烏峰山地貌特征及危巖分布Fig. 1 Geomorphological feature of Wufeng Mountain with distribution of dangerous rocks

    據(jù)訪問,20 世紀70 年代,危巖區(qū)為采石場,石料運至縣城為建筑材料. 90 年代開始有少量滾石,2011年滾石量有所增大.

    2 危巖基本特征

    2.1 危巖體結(jié)構(gòu)

    危巖體巖性為三疊系下統(tǒng)飛仙關(guān)組(T1f)粉砂巖,中—厚層狀,產(chǎn)狀210°∠5°,巖層近水平. 斜坡坡度一般40~70°,局部為陡崖,危巖沿陡崖呈帶狀展布. 巖體結(jié)構(gòu)面共發(fā)育3 組優(yōu)勢裂隙結(jié)構(gòu)面:(310 ~315)°∠(75~80)°、(150~160)°∠(80~90)°、(224~235)°∠(40~70)°. 危巖風化裂隙發(fā)育,節(jié)理面與巖層面切割貫通(圖2).

    圖2 危巖(W1)節(jié)理面與巖層面切割貫通Fig.2 Joint planes cutting through rock beddings of dangerous rock 1—巖層層面(rock bedding);2—節(jié)理(joint)

    2.2 危巖體基座

    危巖基座地層為三疊系下統(tǒng)飛仙關(guān)組(T1f)和卡以頭組(T1k),巖性均以粉砂巖為主,夾薄層狀泥巖或含泥質(zhì)粉砂巖,泥質(zhì)含量較大,強度較上部危巖低. 基座因差異風化而形成巖腔,深0.5~3 m(圖3).

    圖3 巖性差異風化形成的凹腔(W1)Fig. 3 Concave cavities formed by lithologicallydifferential weathering

    危巖體及其基座巖性以粉砂巖和細砂巖為主,抗風化耐久性較差. 層間夾薄層泥巖和泥質(zhì)粉砂巖,巖性風化差異較大,為崩塌災害形成提供了有利條件.

    2.3 危巖卸荷

    侵蝕切割形成斜坡陡崖改變了巖體原物理力學環(huán)境. 卸荷作用致使陡傾角裂隙進一步擴張,裂隙間相互貫通,裂隙空間逐漸增大,形成卸荷裂隙帶. 卸荷帶發(fā)育程度與危巖帶發(fā)育高度、危巖體性質(zhì)、結(jié)構(gòu)裂隙發(fā)育程度、危巖帶形成時間長短密切相關(guān).

    危巖卸荷帶寬度為5.20~14.10 mm,一般揭露1~5條. 卸荷帶多沿陡崖走向呈帶狀分布,以追蹤平行坡面的陡傾裂隙為主. 裂隙密度0.5~2 條/m,張開度5~40 mm,貫通性較好. 危巖內(nèi)卸荷裂隙較發(fā)育(圖2、3),多為泥質(zhì)充填,發(fā)育于巖體表層,深度較大,陡崖中下部巨厚層巖體中少見.

    2.4 危巖崩塌堆積體

    崩塌堆積物高10~20 m,一般厚4~8 m,坡度為32~46°,主要組成物為碎石土,呈倒石錐形態(tài)(圖1).最大落石(K7)規(guī)模為2.21×1.72×0.37 m3.

    崩塌堆積體分布于烏峰山腳,總體呈階梯狀. 堆積體頂部較薄,厚度0.5~1 m,坡腳堆積體隨地形變化.坡腳有人工種植的杉樹,堆積物上部為碎石裸區(qū). 因長期零星崩塌,植物活存較少,近裸露狀. 堆積物上部為碎石,坡腳為巨石,堆積體目前處于自然穩(wěn)定狀態(tài).

    2.5 危巖近期變形破壞

    2013 年5 月1 日至2016 年3 月,危巖區(qū)共發(fā)生22 次不同規(guī)模的崩塌現(xiàn)象. 2016 年3 月11 和3 月15日,分別發(fā)生兩次崩塌現(xiàn)象. 危巖后緣裂縫張開,巖體拉裂. 隨著6、7 月份雨季來臨,上部裂縫進一步加大,危巖體處于變形階段,危巖塊體多處于欠穩(wěn)定狀態(tài).在暴雨等不利因素作用下,易出現(xiàn)失穩(wěn)發(fā)生大型崩塌.

    2.6 落石移動軌跡

    調(diào)查過程中對烏峰山崩塌危巖產(chǎn)生的崩塌落石進行了詳細測量,尤其是對規(guī)模較大,運動距離較遠的塊石,并根據(jù)實際坐標在平面圖中予以標識. 據(jù)此獲得了翔實、準確的崩塌物質(zhì)運動軌跡.

    危巖體崩塌時,自由運動到達地面后以滾動或跳躍的方式運動一段距離后,在平緩地段??? 調(diào)查發(fā)現(xiàn)崩塌區(qū)崩落軌跡線如圖4 所示.

    圖4 危巖體落石(K15)運動軌跡線Fig. 4 Motion trajectory of rockfall from dangerous rock

    3 危巖形成機制分析

    危巖形成條件包括內(nèi)部和外部條件兩大類. 內(nèi)部條件包括坡體結(jié)構(gòu)、地層巖性、構(gòu)造、高陡臨空面等;外部條件包括降雨、植被、冰雪凍融、地震、風化、人類工程活動等[15-16]. 崩塌滑坡災害成因有降雨引發(fā)型、自然演化型、地震激發(fā)型、地下開挖型、凍融滲透型、工程堆載型、切坡卸荷型、爆破振動型、灌溉滲漏型和和水庫浸潤型等10 種[17].

    3.1 內(nèi)部條件

    1)坡體結(jié)構(gòu):地形坡度大于70°,局部巖體近直立.坡面產(chǎn)狀(224~235)°∠(40~70)°.

    2)地層巖性:粉砂巖、細砂巖夾薄層泥巖,軟硬相間,巖層產(chǎn)狀210°∠8°.

    3)構(gòu)造:危巖區(qū)無斷裂構(gòu)造,發(fā)育(310~315)°∠(75~80)°和(150~160)°∠(80~90)°兩組節(jié)理裂隙.兩組節(jié)理交線外傾,與坡腳同向,存在縱向拉裂,不穩(wěn)定. 在粉砂巖區(qū)頂部可見裂縫,地形上危巖體前緣臨空,卸荷作用較為強烈,卸荷主要沿310°∠75°及150°∠80°兩組結(jié)構(gòu)面張開,卸荷作用使巖體完整性變差,表部塊體穩(wěn)定性降低.

    4)高陡臨空面:危巖陡崖段高,一般高差120~234 m,局部為高陡臨空面.

    3.2 外部條件

    1)降水:多年平均降雨量923.6 mm,年最大降雨量1 427.7 mm(1983 年),年最小降雨量578.7 mm(2009 年),月最大降雨量355.0 mm(1998 年7 月),日最大降雨量178.3 mm(2008 年7 月1 日).

    2)植被:危巖區(qū)內(nèi)樹木茂盛,樹木的根劈作用破壞了巖體的整體性,同時又對局部塊體有加固作用.

    3)冰雪凍融:危巖區(qū)內(nèi)最低氣溫達-12.2 ℃(1977年2 月19 日). 冬季有霜、雪和凌凍,無霜期為217 d,11 月至次年3 月為霜凍期,年平均積凍10 d. 凍融溫度、凍融循環(huán)、應力狀態(tài)和化學環(huán)境因素交替作用導致寒旱地區(qū)巖石的凍融循環(huán)損傷劣化[18]. 冰雪凍融對巖體破壞能力強,是加劇崩塌的關(guān)鍵因子.

    4)地震:地震基本烈度為6 度,在地震水平作用力的影響下,易引起危巖體穩(wěn)定性降低.

    5)風化:風化作用加速危巖體裂隙的擴展和貫通,使裂面強度降低. 差異風化促進危巖體的失穩(wěn). 在巖石風化和卸荷作用影響下局部巖體結(jié)構(gòu)較破碎,呈碎裂—塊裂結(jié)構(gòu).

    6)人類工程活動:據(jù)當?shù)鼐用穹从常?0 世紀80 年代,附近存在老窯采空區(qū)和老紅旗營煤礦,生產(chǎn)時間短,無資料記載. 危巖區(qū)曾為采石場,采石過程中導致山體局部至今無植被,為大面積基巖裸露區(qū). 老采區(qū)和采石是崩塌災害形成的原因之一.

    3.3 成因分析

    通過分析危巖內(nèi)、外部條件,烏峰山特高位遠程危巖群巖性以粉砂巖、泥質(zhì)粉砂巖為主,且整座山體巖性亦如此,易于風化,節(jié)理裂隙發(fā)育,破碎帶面積大,長期零星崩塌,以漸進式演化為群崩塌,高差大,遠距離崩塌,規(guī)模較大,崩塌面積廣,具有群發(fā)性、危險范圍大等特征. 高差大、高陡坡地形、冰雪凍融、雨水、差異風化、巖體破碎等因素是5 處危巖發(fā)育和破壞的主控因子,也是危巖形成、演化、崩塌的關(guān)鍵. 危巖群崩塌災害成因為降雨引發(fā)、自然演化、凍融滲透復合成因.

    4 危巖破壞模式分析

    大型高陡危巖在自重荷載和劇烈工程活動等多因子共同作用下,其底部區(qū)損傷劣化速度加快,成為破壞危巖整體穩(wěn)定性的“薄弱環(huán)節(jié)”,易發(fā)生底部壓裂變化,引發(fā)整體失穩(wěn)[19]. 崩塌主要發(fā)育于坡頂臨空面附近,受后部陡傾結(jié)構(gòu)面和下部軟弱結(jié)構(gòu)面控制,其破壞特征與邊坡破壞中的滑塌較為類似,破壞模式為傾倒-墜落破壞(圖5).

    圖5 傾倒式危巖(W1)破壞模式Fig. 5 Breaking mode of toppling-type unstable rock

    傾倒式危巖是指后緣存在陡傾或反傾結(jié)構(gòu)面的層狀巖體,陡傾或反傾結(jié)構(gòu)面有一定的張開度,受力狀態(tài)為傾覆力矩,最終破壞后的起始運動形式為傾倒.

    現(xiàn)場調(diào)查表明,陡傾坡外結(jié)構(gòu)面非常發(fā)育,局部發(fā)育陡傾坡內(nèi)的結(jié)構(gòu)面. 由于陡崖高且陡峻,強烈的卸荷作用使危巖體后緣陡傾結(jié)構(gòu)面張開度大,部分裂隙和母巖幾乎完全分離,致使危巖體向臨空方向發(fā)生較強烈的傾倒變形. 該類危巖體后緣常常存在陡傾或者反傾結(jié)構(gòu)面,在自身重力、孔隙水壓力、水平地震作用力等所產(chǎn)生的傾覆力矩作用下,危巖體會產(chǎn)生傾倒變形,形成崩塌. 研究區(qū)5 處危巖均屬于傾倒式破壞.

    5 危巖穩(wěn)定性評價

    按《地質(zhì)災害防治工程勘察規(guī)范》[20]對不同破壞模式采用不同的計算模型和方法進行定量計算分析.因其穩(wěn)定計算體系具有簡便、通用性、易操作的特點,工程中被廣泛使用,至今還在沿用[8].

    5.1 計算條件選取

    危巖活動的主要影響因子是大暴雨,考慮地震對危巖影響,選取3 種荷載組合條件下評價危巖穩(wěn)定性.自重(天然狀態(tài))、自重+裂隙水壓力(暴雨狀態(tài))、自重+地震力.

    5.2 計算塊體選取

    綜合考慮巖體結(jié)構(gòu)特征、結(jié)構(gòu)面發(fā)育現(xiàn)狀、危巖塊體邊界條件、失穩(wěn)模式、下部粉砂巖受節(jié)理裂隙切割等因素,結(jié)合擬設支擋工程塊體和落石統(tǒng)計,選取1 m3的塊體大小來進行計算.

    5.3 計算方法選取

    結(jié)合巖體結(jié)構(gòu)特征、結(jié)構(gòu)面發(fā)育現(xiàn)狀、危巖塊體邊界條件、類型及失穩(wěn)模式等因素,對危巖的穩(wěn)定性進行計算. 5 處危巖主要以傾倒式為主,力學計算按照上述3 類不同荷載條件進行.

    計算模型如圖6、7 所示,將巖塊按各自結(jié)構(gòu)體特征沿長度方向選取若干截面進行計算,同時在考慮裂隙水壓力時,設裂隙深度與裂隙充水深度相等,每一截面按單元寬度考慮,不考慮基座抗拉強度.

    圖6 后緣巖體抗拉強度控制Fig. 6 Control of tensile strength by trailing edge rock mass

    1)危巖破壞由后緣巖體抗拉強度控制時,危巖穩(wěn)定系數(shù)(K)按下式計算.

    危巖體重心在傾覆點之外:

    危巖體重心在傾覆點之內(nèi):

    圖7 底部巖體抗拉強度控制Fig. 7 Control of tensile strength by bottom rock mass

    2)當危巖的破壞由底部巖體抗拉強度控制時,危巖穩(wěn)步定系數(shù)按下式計算.

    式中:h—后緣裂隙深度(m);hw—后緣裂隙充水高度(m);H—后緣裂隙上端到未貫通段下端的垂直距離(m);a—危巖體重心到傾覆點的水平距離(m);b—后緣裂隙未貫通段下端到傾覆點之間的水平距離(m);h0—危巖體重心到傾覆點的垂直距離(m);flk—危巖體抗拉強度標準值(kPa),根據(jù)巖石抗拉強度標準值乘以0.4 的折減系數(shù)確定:θ—危巖體與基座接觸面傾角(°),外傾時取正值,內(nèi)傾時取負值;β—后緣裂隙傾角(°);W—危巖自重(kN/m3);Q—地震力(kN/m);V—裂隙水壓力(kN/m).

    5.4 計算參數(shù)

    據(jù)危巖體結(jié)構(gòu)和形態(tài)特征,判斷其破壞模式為傾倒式崩塌破壞. 據(jù)采樣分析,綜合鄰近場地的經(jīng)驗資料及相關(guān)規(guī)范,確定巖體的物理力學參數(shù)建議值. 危巖體巖性主要為粉砂巖,巖體節(jié)理發(fā)育,裂隙面結(jié)合差,抗剪強度低. 據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》[21],天然狀態(tài)下裂隙抗剪強度為:內(nèi)摩擦角(φ0)取12~18°,黏聚力(C)20~50 kPa;天然狀態(tài)下碎石土和膠結(jié)碎石土參數(shù)取值見表3. 巖體物理力學參數(shù)建議值見表4. 軟弱結(jié)構(gòu)面、裂隙水壓力按裂隙蓄水能力和降雨情況綜合選取. 軟弱結(jié)構(gòu)面分為結(jié)合很差型和結(jié)合極差型(泥化層),其中結(jié)合很差型內(nèi)摩擦角在13~18°之間,結(jié)合極差型(泥化層)取值小于12°;結(jié)合很差型黏聚力取值在20~50 kPa 之間,結(jié)合極差型(泥化層)黏聚力取值小于20 kPa.

    表3 巖土體力學參數(shù)取值Table 3 Mechanical parameters of rock and soil mass

    表4 巖石力學參數(shù)統(tǒng)計表Table 4 Statistical table of rock mechanics parameters

    5.5 危巖穩(wěn)定性計算與結(jié)果評述

    針對不同變形破壞模式的危巖體,量化標準是有差別的. 參照《滑坡防治工程勘查規(guī)范》[22]中制定的判別依據(jù). 按計算模型和方法,選取危巖塊體具有代表性剖面,根據(jù)各個塊體的計算參數(shù)對危巖體的穩(wěn)定性系數(shù)進行了計算,計算結(jié)果見表5.

    表5 危巖體穩(wěn)定性計算結(jié)果表Table 5 Stability calculation results of dangerous rocks

    6 結(jié)論

    1)高差大、高陡坡地形、冰雪凍融、雨水、差異風化、巖體破碎等因素是5 處危巖發(fā)育和破壞的主控因子. 危巖群崩塌災害成因為自然演化、降雨引發(fā)、凍融滲透復合成因.

    2)危巖群破壞模式為傾倒式,5 處危巖在不同荷載條件下穩(wěn)定性差,應加強監(jiān)測與群防群測,及時加以工程防治,確保危巖崩塌不造成重大經(jīng)濟損失.

    3)烏峰山特高位遠程危巖群平均高差159 m,落石最大水平位移216 m,崩塌區(qū)和危巖區(qū)基巖裸露面積為0.07 km2. 由于軟弱巖層相間,長期零星崩塌,高速遠程動力崩塌過程中易產(chǎn)生碎屑流,呈散形扇狀高速沖擊流動.

    4)通過對烏峰山5 處危巖的內(nèi)、外部特征分析,評價了危巖群的基本特征、變形破壞模式及穩(wěn)定性. 該方法有助于現(xiàn)場識別危巖,準確獲取危巖的現(xiàn)場數(shù)據(jù),即反演危巖孕災過程,亦可推演危巖變形、破壞、發(fā)展趨勢,對于同類特高位遠程群發(fā)性崩塌有一定參考意義.

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