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    一種高粘彈改性瀝青及其混合料性能與工程應(yīng)用

    2022-05-09 07:50:02王新科蔣建輝周啟偉張建新曾慶濤
    公路交通技術(shù) 2022年2期
    關(guān)鍵詞:改性劑攤鋪彈性

    王新科, 蔣建輝, 周啟偉, 張建新, 曾慶濤

    (1.重慶交通大學(xué), 重慶 400074; 2.廣西桂興高速公路投資建設(shè)有限公司, 廣西 桂林 541000;3.招商局重慶交通科研設(shè)計(jì)院有限公司, 重慶 400067; 4.廣西桂陽高速公路投資建設(shè)有限公司, 廣西 桂林 541000)

    普通道路瀝青由于自身的組成和結(jié)構(gòu)決定了其感溫性能、彈性和耐老化性能差,高溫易流淌,低溫易脆裂,難以滿足高等級(jí)公路的使用要求,必須對其改性以改善使用性能[1-3]。為滿足工程需要,近年來,高粘高彈改性瀝青得到不斷研究和推廣。高粘高彈改性瀝青是一類特種瀝青,根據(jù)《高粘高彈道路瀝青》(GB/T 30516—2014)定義:動(dòng)力粘度(60 ℃)大于2×104Pa·s,彈性恢復(fù)(25 ℃)大于85%的瀝青,稱之為高粘高彈瀝青。

    目前,國內(nèi)學(xué)者主要從高粘高彈瀝青的粘彈特性進(jìn)行研究。朱元軍、譚憶秋、李睿等[4-7]通過動(dòng)態(tài)加載試驗(yàn)、多應(yīng)力蠕變恢復(fù)試驗(yàn)(MSCR)研究了高粘高彈改性瀝青的粘彈性能,從能量角度進(jìn)行評價(jià),得出高粘高彈改性瀝青高、低溫性能都優(yōu)于傳統(tǒng)SBS改性瀝青;在改性劑作用下,高粘彈改性瀝青的彈性貯能能力及對集料的粘附性大幅提高,這表明其具有較強(qiáng)的抗疲勞性能、抗剝落能力和抗分散性。

    國外學(xué)者根據(jù)流變學(xué)提出了高粘高彈改性瀝青的評價(jià)指標(biāo)。Vacin等[8]利用動(dòng)態(tài)剪切流變儀和彎曲梁流變儀對橡膠瀝青及瀝青混合料進(jìn)行了研究,得出兩者在路面溫度、荷載作用時(shí)間對瀝青的高溫抗變形方面有很好的相關(guān)性。Lu等[9]通過對改性瀝青進(jìn)行剪切流變分析,得到了表征流變性能的粘彈指標(biāo)。Stadler F J等[10]采用零剪切粘度對瀝青結(jié)合料的高溫性能進(jìn)行評價(jià)。Dongre[11]提出剪切速率為 0.01 rad/s 時(shí)的粘度作為瀝青結(jié)合料的高溫性能評價(jià)參數(shù)。

    高粘高彈改性瀝青混合料的路用性能也是熱點(diǎn)研究之一。彭強(qiáng)等[12]研究了紫外老化的后高彈改性瀝青混合料SMA-10,其高溫性能、低溫性能及水穩(wěn)定性略有降低,但均滿足規(guī)范要求,仍有良好的路用性能;劉靜波、鐘國武等[13-14]對高彈改性瀝青SMA-10的路用性能進(jìn)行了研究,得出高彈SMA瀝青混合料具有較優(yōu)良的強(qiáng)度、粘附、抗水損害性能,高溫與疲勞性能優(yōu)于SBS改性瀝青混凝土;Ahmad Mansourian等[15]采用多次應(yīng)力蠕變恢復(fù)試驗(yàn)、動(dòng)態(tài)剪切流變儀對復(fù)合高粘彈瀝青結(jié)合料的性能進(jìn)行了評價(jià),試驗(yàn)結(jié)果表明,無論瀝青結(jié)合料的線性或非線性粘彈性行為如何,都能提高瀝青結(jié)合料的低溫性能和抗車轍性能;Sadiq Bhat Faheem等[16]采用基于Superpave車轍參數(shù)的老化指數(shù)來評價(jià)瀝青混合料的抗老化性能,結(jié)果表明,復(fù)合改性劑的加入對SBS改性瀝青結(jié)合料的車轍和疲勞性能都有積極影響。

    綜上所述,針對高粘彈改性瀝青的粘彈特性、評價(jià)指標(biāo)、路用性能等已有大量研究,但目前國內(nèi)對高粘高彈改性瀝青在超薄罩面中的應(yīng)用研究較少,本文以復(fù)合高粘彈改性瀝青的制備與應(yīng)用為旨要,通過試驗(yàn)及工程應(yīng)用,以期為高粘彈改性瀝青的應(yīng)用推廣提供參考,助力提升我國公路瀝青路面預(yù)防養(yǎng)護(hù)水平。

    為滿足某超薄罩面的工程需求,本文采用SBS、高粘彈改性劑制備了復(fù)合高粘彈改性瀝青,分析評價(jià)了復(fù)合改性瀝青的性能及高粘彈改性瀝青混合料的路用性能,并進(jìn)行了試驗(yàn)段鋪筑,以檢驗(yàn)高粘彈改性瀝青混合料在超薄罩面中使用的合理性和可行性,為在該工程推廣應(yīng)用提供依據(jù)。

    1 原材料

    1.1 瀝青

    基質(zhì)瀝青采用70#A級(jí)道路石油瀝青,25 ℃針入度72.1,軟化點(diǎn)64.2 ℃,15 ℃延度大于100,SHRP 性能等級(jí)達(dá)到PG64-22,其余各項(xiàng)指標(biāo)均滿足相關(guān)規(guī)范要求。

    1.2 集料

    粗細(xì)集料均采用廣西龍勝的輝綠巖,集料為0 mm~3 mm、3 mm~6 mm,6 mm~11 mm熱料,其表觀相對密度分別為2.811、2.867、2.854,毛體積相對密度分別為2.755、2.808、2.796。礦粉采用廣西龍勝的石灰石礦粉,表觀密度2.713、表觀相對密度2.717。其余各項(xiàng)指標(biāo)均滿足相關(guān)規(guī)范要求。

    1.3 SBS改性劑

    SBS采用線型SBS,嵌段比(S/B)為30/70,摻量為基質(zhì)瀝青的5%。

    1.4 穩(wěn)定劑

    采用廣東某公司生產(chǎn)的硫磺穩(wěn)定劑,摻量為基質(zhì)瀝青的0.3%。

    1.5 高粘彈改性劑

    采用山東某公司生產(chǎn)的橡膠合成共混物SR-1,摻量范圍為SBS改性瀝青的2%~10%。

    1.6 級(jí)配

    分別取集料為0 mm~3 mm、3 mm~6 mm、6 mm~11 mm的熱料輝綠巖及礦粉進(jìn)行級(jí)配設(shè)計(jì),最終設(shè)計(jì)結(jié)果如表1所示。

    表1 配合比設(shè)計(jì)

    根據(jù)上述級(jí)配,采用馬歇爾擊實(shí)試驗(yàn)確定最佳油石比為5.5%。

    2 高粘彈改性瀝青的制備及性能分析

    2.1 制備工藝

    高粘彈改性瀝青制備工藝流程如圖1所示。

    圖1 高粘彈改性瀝青制備工藝流程

    具體步驟為:

    1) 將基質(zhì)瀝青加熱至180 ℃時(shí),添加5%SBS改性劑和0.3%穩(wěn)定劑;2) 在剪切溫度為180 ℃±2 ℃,轉(zhuǎn)速4 500 r/min,剪切時(shí)間30 min 條件下,進(jìn)行改性劑的高速剪切分散;3) 剪切完成后,置于油浴鍋內(nèi)攪拌發(fā)育,發(fā)育溫度為180 ℃,發(fā)育時(shí)間為2 h,攪拌轉(zhuǎn)速約 60 r/min,可制得成品SBS改性瀝青;4) 將成品SBS改性瀝青加熱到180 ℃,于油浴鍋內(nèi)摻入高粘彈改性劑SR-1,按轉(zhuǎn)速約 60 r/min攪拌10 min,可制成高粘彈改性瀝青。

    2.2 高粘彈改性瀝青性能分析

    采用SBS和高粘彈改性劑復(fù)合改性,在SBS摻量5%不變的情況下,改性劑SR-1按推薦摻量2%、4%、6%、8%、10%進(jìn)行逐步添加,通過針入度、軟化點(diǎn)、延度、彈性試驗(yàn)、粘度試驗(yàn)進(jìn)行性能分析,并確定改性劑SR-1的最佳摻量。試驗(yàn)結(jié)果如表2所示。

    表2 高粘彈改性瀝青試驗(yàn)結(jié)果

    1) 針入度試驗(yàn)

    從表2針入度試驗(yàn)結(jié)果可知,隨SR-1摻量增加,針入度增大,其原因是SR-1中含有橡膠成分,SR-1摻量增加使得SBS改性瀝青變軟。

    2) 軟化點(diǎn)試驗(yàn)

    從表2軟化點(diǎn)試驗(yàn)結(jié)果可知,隨SR-1摻量增加,瀝青軟化點(diǎn)逐漸增大,當(dāng)摻量大于8%時(shí),軟化點(diǎn)開始降低,其原因?yàn)楫?dāng)高彈劑摻量增加到一定數(shù)量后,其組分中的橡膠與SBS相互混溶形成良好的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu),進(jìn)而提高SBS改性瀝青的軟化點(diǎn),但當(dāng)高彈劑摻量大于8%后,容易產(chǎn)生離析,導(dǎo)致軟化點(diǎn)降低。

    3) 延度試驗(yàn)

    從表2延度試驗(yàn)結(jié)果可知,隨SR-1摻量的增加,高彈改性瀝青低溫延度為普通SBS改性瀝青 2~3倍,表明高彈改性瀝青具有優(yōu)異的低溫性能。

    4) 彈性試驗(yàn)

    從表2彈性恢復(fù)試驗(yàn)結(jié)果可知,當(dāng)SR-1摻量為8%時(shí),瀝青的彈性恢復(fù)為100%,其原因?yàn)镾BS與瀝青形成的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)中,高粘彈改性劑起到了填充作用,提高了瀝青的彈性恢復(fù)性能。

    由于測定的高粘高彈改性瀝青與SBS改性瀝青的彈性恢復(fù)區(qū)分度較小,彈性恢復(fù)值幾乎都能達(dá)到90%以上,不能準(zhǔn)確地表征和區(qū)分其恢復(fù)性能,故設(shè)計(jì)了彈性恢復(fù)速率試驗(yàn)[17]。試驗(yàn)方法:按照25 ℃彈性恢復(fù)試驗(yàn)條件,從剪斷后立刻記錄恢復(fù)開始30 s的彈性恢復(fù)數(shù)據(jù),此后記錄頻率為每1 min記錄一次恢復(fù)過程中相應(yīng)時(shí)間的恢復(fù)值,比較SR-1摻量8%的高彈改性瀝青與SBS改性瀝青的恢復(fù)速率,試驗(yàn)記錄如圖2所示。

    圖2 彈性恢復(fù)速率與恢復(fù)時(shí)間關(guān)系曲線

    由圖2可以看出,SBS改性瀝青和高粘彈改性瀝青的彈性恢復(fù)速率隨著時(shí)間延長逐漸減小,高粘彈改性瀝青表現(xiàn)出優(yōu)異的彈性恢復(fù)速率,在0.5 min時(shí),高粘彈改性瀝青與SBS改性瀝青的恢復(fù)速率分別為19.3%/min、12.0%/min,高粘彈改性瀝青恢復(fù)速率為SBS改性瀝青的1.6倍。在0.5 min~3 min的過程中,高粘彈改性瀝青彈性恢復(fù)速率明顯高于SBS改性瀝青,說明高粘彈改性瀝青在剪斷瞬間內(nèi)部應(yīng)力更大,內(nèi)部殘余應(yīng)力更高,具有更優(yōu)的彈性恢復(fù)性能。分析其原因?yàn)楦哒硰椄男詣┑膿饺胧沟酶男詾r青在發(fā)生疲勞時(shí),單次循環(huán)損耗的能量降低,即最大限度降低疲勞發(fā)生時(shí)產(chǎn)生的轉(zhuǎn)變熱能,從而達(dá)到提高改性瀝青疲勞壽命的目的。

    5) 粘度試驗(yàn)

    從表2中 60 ℃動(dòng)力粘度試驗(yàn)結(jié)果可知,摻加SR-1后,瀝青的60 ℃動(dòng)力粘度升高,均滿足高粘高彈道路瀝青定義中大于2×104Pa·s的要求,在SR-1摻量8%時(shí),其60 ℃動(dòng)力粘度大于30×104Pa·s,證明其瀝青內(nèi)聚力較大,具有優(yōu)異的粘性;表2中135 ℃旋轉(zhuǎn)粘度試驗(yàn)結(jié)果表明,135 ℃旋轉(zhuǎn)粘度降低,分析其原因?yàn)椋涸谳^高溫度時(shí),SR-1在SBS改性瀝青網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)中起到了降粘作用,在8%摻量下,通過粘溫曲線可計(jì)算得出,其拌和溫度下降3 ℃~5 ℃,攤鋪溫度下降6 ℃~8 ℃,這有助于瀝青混合料的施工和易性。

    基于表2試驗(yàn)結(jié)果及分析,確定高粘彈改性劑SR-1的最佳摻量為8%。

    3 高粘彈改性瀝青混合料路用性能研究

    3.1 高溫穩(wěn)定性

    采用車轍試驗(yàn)評價(jià)混合料高溫穩(wěn)定性。車轍試件成型為上層2.0 cm高粘彈改性瀝青混合料,下層為3.0 cm SBS改性瀝青混合料,對比試樣為5 cm SBS改性瀝青SMA-10混合料,平行試件為每組2個(gè),試驗(yàn)結(jié)果取平均值,如表3所示。

    表3 混合料車轍試驗(yàn)結(jié)果 次/mm

    表3試驗(yàn)結(jié)果表明:摻入高彈劑SR-1后,混合料的抗車轍性能有一定的提升,與SBS改性瀝青混合料相比,動(dòng)穩(wěn)定度提高了11.4%,分析其原因?yàn)镾R-1填充了SBS與瀝青的膠結(jié)網(wǎng)絡(luò),增強(qiáng)了改性瀝青的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度,進(jìn)而提高了混合料的高溫穩(wěn)定性。

    3.2 水穩(wěn)定性

    采用凍融劈裂試驗(yàn)評價(jià)高粘彈改性瀝青混合料的水穩(wěn)定性能。平行試件為每組8個(gè),試驗(yàn)結(jié)果取平均值,如表4所示。

    由表4凍融劈裂結(jié)果分析得出,與SBS改性瀝青SMA-10混合料相比,高粘彈改性瀝青混合料的凍融劈裂強(qiáng)度比提高了8.6%,表明其水穩(wěn)定性優(yōu)于SBS改性瀝青SMA-10混合料,其原因?yàn)镾R-1中含有大量的橡膠成分,提升了瀝青與石料的粘附性。

    表4 混合料凍融劈裂、低溫彎曲、疲勞試驗(yàn)結(jié)果

    3.3 低溫抗裂性

    采用低溫小梁試驗(yàn)對高粘彈改性瀝青易密實(shí)型混合料的低溫抗裂性能進(jìn)行評價(jià)。平行試件為每組6個(gè),試驗(yàn)結(jié)果如表4所示。

    由表4低溫彎曲試驗(yàn)結(jié)果可得出,與SBS改性瀝青SMA-10混合料相比,高粘彈改性瀝青混合料的低溫抗裂性提高了60.9%,明顯優(yōu)于SBS改性瀝青SMA-10混合料,其原因?yàn)镾R-1有效提高了瀝青膠結(jié)料的粘彈性,變形損失的能量降低,提高了其抗疲勞性能,從而提升了混合料的低溫抗裂性。

    3.4 抗疲勞性能

    采用UTM瀝青伺服機(jī)進(jìn)行疲勞試驗(yàn)。在試驗(yàn)過程中,采用應(yīng)變水平為500 με,試驗(yàn)溫度為15 ℃,荷載頻率為10 Hz,當(dāng)混合料的勁度模量下降到初始勁度模量的50%時(shí)停止試驗(yàn),加載次數(shù)作為該混合料的疲勞壽命,平行試件為每組4個(gè),試驗(yàn)結(jié)果如表4所示。

    由表4疲勞試驗(yàn)結(jié)果得出,與SBS改性瀝青SMA-10混合料相比,高粘彈改性瀝青混合料的疲勞壽命提高了175%,明顯優(yōu)于SBS改性瀝青SMA-10混合料,其原因?yàn)镾R-1有效提高了瀝青膠結(jié)料的粘彈性,使瀝青在發(fā)生疲勞時(shí),單次循環(huán)損耗的能量降低,即最大限度降低疲勞發(fā)生時(shí)產(chǎn)生的轉(zhuǎn)變熱能,進(jìn)一步提升了混合料的抗疲勞性。

    4 工程應(yīng)用

    4.1 試驗(yàn)段鋪筑

    基于上述室內(nèi)試驗(yàn)結(jié)果,在廣西某高速公路鋪筑高粘彈瀝青混合料超薄罩面試驗(yàn)段,其長度 1 000 m,具體施工工藝包括原路面處理、攤鋪、碾壓及施工工后檢測。流程如下:

    1) 采用精細(xì)銑刨工藝對原路面進(jìn)行銑刨,處理深度為1.8 cm;2) 采用高壓吸泵對路面進(jìn)行除塵;3) 采用自動(dòng)噴灑設(shè)備噴灑快裂型高粘乳化瀝青,其用量為0.5 kg/m2;4) 攤鋪時(shí),超薄罩面攤鋪溫度控制在165 ℃~175 ℃,攤鋪速度為6 m/min~9 m/min;5) 碾壓時(shí),壓實(shí)機(jī)具組合采用鋼-膠-鋼組合,初壓2遍,復(fù)壓為膠輪揉搓4遍,鋼輪壓路機(jī)再靜壓路面2遍,充分保證壓實(shí)度。

    4.2 攤鋪溫度及碾壓時(shí)間控制

    Bruce A.Chadbourn等[18]研究出了一種軟件工具PaveCool,通過使用計(jì)算機(jī)模型,模擬攤鋪后熱瀝青混合料在不同環(huán)境條件下的冷卻規(guī)律。通過設(shè)定環(huán)境溫度、風(fēng)速、天氣狀況、地理緯度、瀝青混合料類型、瀝青等級(jí)、鋪層厚度、攤鋪溫度、下層材料類型、材料狀況和表層溫度等條件,計(jì)算設(shè)定條件下瀝青混合料的溫度下降規(guī)律,并得出最佳的初壓及終碾時(shí)間。

    在施工過程中對攤鋪溫度及壓實(shí)溫度進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)控與數(shù)據(jù)采集,并與軟件PaveCool擬合的冷卻曲線進(jìn)行對比[19-20],結(jié)果如圖3所示。

    實(shí)測高粘彈瀝青混合料的開始攤鋪溫度、碾壓過程中表面溫度及初終壓時(shí)間,結(jié)果如表5所示。

    (a) 現(xiàn)場數(shù)據(jù)采集

    (b) 攤鋪機(jī)溫度自動(dòng)監(jiān)控

    (c) PaveCool軟件預(yù)測結(jié)果

    (d) 實(shí)測攤鋪碾壓溫度

    表5 攤鋪、碾壓溫度及初終壓時(shí)間

    從圖3(c)PaveCool預(yù)測的瀝青混合料降溫特性曲線可知,高粘彈改性瀝青超薄罩面混合料的攤鋪溫度應(yīng)控制在165 ℃~175 ℃,在當(dāng)日氣溫不高于20 ℃,風(fēng)速約3 m/s的情況下,從攤鋪開始到終壓結(jié)束時(shí)間應(yīng)不超過20 min。從圖3(d)結(jié)果可知,現(xiàn)場攤鋪碾壓過程中實(shí)測得的混合料表面降溫曲線與PaveCool軟件預(yù)測瀝青混合料降溫特性基本一致。從表5結(jié)果可知,現(xiàn)場施工中按預(yù)測時(shí)間內(nèi)完成終壓,能夠保證壓實(shí)質(zhì)量。

    4.3 現(xiàn)場檢測

    為驗(yàn)證高粘彈改性瀝青混合料路用性能是否達(dá)標(biāo),施工完畢后對現(xiàn)場進(jìn)行滲水、構(gòu)造深度、厚度試驗(yàn),結(jié)果如表6所示。

    表6 現(xiàn)場檢測結(jié)果

    表6現(xiàn)場試驗(yàn)檢測結(jié)果顯示,高粘彈改性瀝青混合料的馬歇爾力學(xué)及體積參數(shù)、高溫穩(wěn)定性、水穩(wěn)定性、構(gòu)造深度、滲水系數(shù)及厚度等主要技術(shù)指標(biāo)均能滿足設(shè)計(jì)文件和現(xiàn)行技術(shù)規(guī)范要求,路用性能良好。

    5 結(jié)論

    1) 高粘彈復(fù)合改性劑SR-1的最佳摻量為8%,在此摻量下,其低溫延度為普通SBS改性瀝青的2.4倍,粘彈性能提升顯著,60 ℃動(dòng)力粘度大于30×104Pa·s,剪斷30 s時(shí)其彈性恢復(fù)速率為SBS改性瀝青的1.6倍,表明高粘彈改性瀝青的低溫性能、粘彈性能及抗疲勞性能較SBS改性瀝青均有所提高。

    2) 摻入高粘彈復(fù)合改性劑SR-1后,其低溫抗裂性和抗疲勞性能分別提升了60.9%、175%,表明高粘彈改性瀝青混合料較SBS改性瀝青混合料具有更優(yōu)異的路用性能。

    3) 經(jīng)試驗(yàn)段鋪筑驗(yàn)證,高粘彈改性瀝青混合料超薄罩面的抗滑性能、滲水性能、厚度及構(gòu)造深度均滿足現(xiàn)行規(guī)范要求,在本工程采用該混合料鋪筑可行。

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