水性環(huán)氧樹脂改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料性能研究

陳啟輝，朱士豪，劉巧玲，李占先，孫劍平

（1.山東建筑大學(xué) 土木工程學(xué)院，山東 濟南 250101；2.中鐵十四局集團建筑工程有限公司，山東 濟南 250014）

0 引言

建筑物由于設(shè)計不當(dāng)、施工不佳、環(huán)境變化等因素，常常在使用過程中發(fā)生滲漏水現(xiàn)象。據(jù)調(diào)查顯示，所抽取的建筑屋面樣本滲漏率高達95.33%，地下建筑樣本滲漏率達57.51%[1]。目前，常見的封堵細(xì)微裂縫的防水堵漏材料大多為丙烯酰胺類、丙烯酸鹽類、聚氨酯類、木質(zhì)素類、脲醛樹脂類等有機材料類[2-6]。但丙烯酰胺單體具有毒性，目前在很多國家已不再使用[7]；丙烯酸鹽類漿液凝膠強度較低，且造價較高[8]；聚氨酯類漿液黏度大，可灌性差，且預(yù)聚體中殘留的多異氰酸酯為劇毒物質(zhì)[9]；木質(zhì)素類注漿材料強度較低，對人體皮膚有害[10]；脲醛樹脂類漿液固結(jié)體較脆，抗?jié)B性差，且污染環(huán)境[11]。無機材料類防水堵漏材料以水泥類為代表，水泥類材料原材料簡單、造價低、環(huán)保無毒、耐久性優(yōu)良，但水泥類漿液顆粒較大，難以注入細(xì)微裂縫。

為提高水泥漿液的可灌性，可將水泥再次磨細(xì)，獲得超細(xì)水泥。超細(xì)普通硅酸鹽水泥顆粒細(xì)小，具有極好的微裂縫可灌性[12]，且購買方便，因此，可以選擇超細(xì)普通硅酸鹽水泥作為灌縫堵漏的基質(zhì)材料。但普通硅酸鹽水泥凝結(jié)時間過長，不能滿足應(yīng)急堵漏、快速修補的要求。硫鋁酸鹽水泥具有快硬早強的特性[13]，與普通硅酸鹽水泥復(fù)配后可縮短水泥基防水堵漏材料的凝結(jié)時間。由于水泥類材料是多孔、多相、非均質(zhì)的脆性材料，水性環(huán)氧樹脂可在水泥漿體中形成聚合物膜結(jié)構(gòu)，填充水泥水化產(chǎn)物間的孔隙，提高水泥漿體的韌性、變形協(xié)調(diào)性及抗?jié)B性能。

為縮短水性環(huán)氧樹脂改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料的凝結(jié)時間，提高早期強度，滿足快速修補的要求，試驗先將超細(xì)普通硅酸鹽水泥與自行磨細(xì)的具有快硬早強特性的硫鋁酸鹽水泥復(fù)配，測試硫鋁酸鹽水泥在不同摻量時對超細(xì)水泥基防水堵漏材料凝結(jié)時間、流動度以及抗折、抗壓強度的影響，并獲得最優(yōu)配比，在此基礎(chǔ)上摻入水性環(huán)氧樹脂，研究水性環(huán)氧樹脂改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料工作性能、基本力學(xué)性能、界面粘結(jié)性能、變形性能及微觀結(jié)構(gòu)的變化規(guī)律。

1 試驗

1.1 原材料

水泥：P·O42.5 超細(xì)水泥（OPC），比表面積994 m2/kg，體積平均粒徑D[4，3]=25.9 μm，北京中德新亞建筑技術(shù)有限公司；硫鋁酸鹽水泥（SAC），42.5 級，中國聯(lián)合水泥集團有限公司。采用長沙天創(chuàng)粉末技術(shù)有限公司生產(chǎn)的行星球磨機進行磨細(xì)，比表面積875 m2/kg，D[4，3]=28.9 μm。水泥的主要化學(xué)成分如表1 所示。

表1 水泥的主要化學(xué)成分 %

硅灰：比表面積1260 m2/kg，D[4，3]=28.8 μm，河南義翔新材料有限公司。粉煤灰：Ⅰ級，比表面積1200 m2/kg，D[4，3]=21.4 μm，市購。混凝土膨脹劑：硫鋁酸鈣類，自行磨細(xì)，比表面積928 m2/kg，D[4，3]=31.3 μm，江蘇蘇博特新材料股份有限公司。水性環(huán)氧樹脂：博力康-EP51，江蘇蘇博特新材料股份有限公司。混凝土消泡劑：有機硅類，山東華迪科技有限公司。減水劑：聚羧酸減水劑，固含量50%，江蘇蘇博特新材料股份有限公司。

試驗用粉體材料的級配曲線如圖1 所示。

圖1 粉體材料的級配曲線

1.2 試驗方法

1.2.1 工作性能

凝結(jié)時間：依照GB/T 1346—2011《水泥標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量、凝結(jié)時間、安定性檢驗方法》進行測試；流動度：依照GB/T 8077—2012《混凝土外加劑均質(zhì)性試驗方法》進行測試。

1.2.2 基本力學(xué)性能

抗折、抗壓強度：依照GB/T 17671—1999《水泥膠砂強度檢驗方法（ISO 法）》，成型40 mm×40 mm×160 mm 棱柱體試塊，養(yǎng)護至規(guī)定齡期后進行測試。

1.2.3 界面粘結(jié)性能

彎拉粘結(jié)性能[14]：使用ISO 標(biāo)準(zhǔn)砂成型40 mm×40 mm×160 mm 的基材水泥膠砂試塊，中部折斷后將斷塊放入原試模，試模另一半澆筑水泥基防水堵漏材料，養(yǎng)護至規(guī)定齡期后進行上述抗折強度試驗，以此抗折強度為彎拉粘結(jié)強度，試驗?zāi)Ｐ腿鐖D2 所示。

圖2 彎拉粘結(jié)強度的試驗?zāi)Ｐ?/p>

正拉粘結(jié)性能：采用自行設(shè)計的方法，在基材混凝土上粘貼塑料板模板，并澆筑水泥基防水堵漏材料，成型50 mm×50 mm×5 mm 棱柱體試塊，養(yǎng)護至規(guī)定齡期后在試塊表面涂上高強膠，并粘結(jié)小鋼板，采用高精度錨桿拉拔儀進行正拉粘結(jié)性能測試，試驗?zāi)Ｐ腿鐖D3 所示。

圖3 拉伸粘結(jié)強度的試驗?zāi)Ｐ?/p>

1.2.4 變形性能

變形性能依照J(rèn)CT 603—2004《水泥膠砂干縮實驗方法》進行測試，采用立式砂漿收縮儀（百分表）；試塊尺寸為40 mm×40 mm×160 mm。

1.2.5 微觀形貌

采用掃描電鏡對防水堵漏材料28 d 齡期水化產(chǎn)物進行掃描電鏡（SEM）觀察分析。

2 超細(xì)水泥基防水堵漏材料基礎(chǔ)配比的優(yōu)化

2.1 配合比設(shè)計

選取凝結(jié)時間、流動度和抗折、抗壓強度設(shè)計超細(xì)水泥基防水堵漏材料基礎(chǔ)配合比。經(jīng)過前期試驗研究，當(dāng)SAC 摻量小于10%時，水泥基防水堵漏材料凝結(jié)時間過長，不滿足快速修補的施工要求，因此本試驗中SAC 初始摻量為10%。為改善超細(xì)水泥基防水堵漏材料密實性、流動性及變形性能，在水泥基防水堵漏材料中摻入硅灰、粉煤灰及膨脹劑。超細(xì)水泥基防水堵漏材料基礎(chǔ)配比為：膠凝材料由65%OPC+10%SAC+5%硅灰+10%粉煤灰+10%膨脹劑組成，消泡劑、減水劑摻量分別固定為膠凝材料總質(zhì)量的0.2%、0.4%，水膠比為0.3，增加SAC 分別為13%、15%、18%、20%（OPC 用量同步減少），研究SAC 摻量對超細(xì)水泥基防水堵漏材料性能的影響。

2.2 試驗結(jié)果與分析

2.2.1 SAC 摻量對超細(xì)水泥基防水堵漏材料凝結(jié)時間的影響（見圖4）

圖4 SAC 摻量對超細(xì)水泥基防水堵漏材料凝結(jié)時間的影響

由圖4 可見，隨著SAC 摻量的增加，超細(xì)水泥基防水堵漏材料的凝結(jié)時間逐漸縮短，SAC 可起到促凝的作用。當(dāng)SAC摻量從10%增加到15%，凝結(jié)時間急劇縮短，摻量為15%時初凝時間為86 min，比摻量為10%時縮短了59.2%左右。SAC 的快硬特性是由于SAC 中的無水硫鋁酸鈣可與石膏快速反應(yīng)生成針狀鈣礬石。當(dāng)SAC 摻量為15%～20%時，凝結(jié)時間縮短至90 min 以下，可滿足現(xiàn)場快速封堵施工要求。并且，其初終凝時間間隔較短，為5～15 min，有利于提高施工效率。

2.2.2 SAC 摻量對超細(xì)水泥基防水堵漏材料流動度的影響（見圖5）

圖5 SAC 摻量對超細(xì)水泥基防水堵漏材料流動度的影響

由圖5 可見，隨著SAC 摻量的增加超細(xì)水泥基防水堵漏材料的流動度逐漸減小，當(dāng)摻量從10%增加20%時，水泥漿體的流動度減小了約20 mm。這是由于SAC 的促凝效果加速了水泥基防水堵漏材料的凝結(jié)硬化，使?jié){體流動度減小。當(dāng)SAC 摻量為20%時，水泥基防水堵漏材料的流動度達276 mm，可滿足泵送灌縫施工要求。

2.2.3 SAC 摻量對超細(xì)水泥基防水堵漏材料強度的影響（見圖6）

圖6 SAC 摻量對超細(xì)水泥基防水堵漏材料強度的影響

由圖6 可見：（1）當(dāng)養(yǎng)護齡期為1 d 時，隨著SAC 摻量從10%增加到20%，超細(xì)水泥基防水堵漏材料的抗折、抗壓強度均明顯提高，抗折強度由2.8 MPa 提高到5.1 MPa，抗壓強度由8.7 MPa 提高到29.5 MPa，SAC 的促凝早強作用使得超細(xì)水泥基防水堵漏材料早期強度明顯提高。（2）但當(dāng)養(yǎng)護齡期為3、28 d時，超細(xì)水泥基防水堵漏材料的抗折、抗壓強度均隨著SAC 摻量的增加而逐漸降低。當(dāng)摻量為18%～20%時，其抗折、抗壓強度甚至?xí)陀? d 時的強度。這是由于鈣礬石的膨脹機理導(dǎo)致早期微裂紋的產(chǎn)生。隨著養(yǎng)護齡期的延長，漿體中微裂紋會變寬延長，水化產(chǎn)物間的粘結(jié)力降低，出現(xiàn)強度倒縮現(xiàn)象[15]，隨著SAC 摻量的增加，強度倒縮現(xiàn)象會愈發(fā)明顯。同時，隨著水泥水化反應(yīng)的進行，水泥石強度的提高可稍微彌補強度倒縮。

2.3 最優(yōu)配比

通過對凝結(jié)時間、流動度以及抗折、抗壓強度性能指標(biāo)對比分析，初步確定超細(xì)水泥基防水堵漏材料中SAC 的最佳摻量為15%。該摻量下配制的超細(xì)水泥基防水堵漏材料初凝時間為86 min，流動度為282 mm，1 d 抗折、抗壓強度分別為3.7、16.4 MPa，28 d 抗折、抗壓強度分別為10.6、82.1 MPa。

3 水性環(huán)氧樹脂對超細(xì)水泥基防水堵漏材料的改性作用

在超細(xì)水泥基防水堵漏材料中SAC 的摻量為15%的情況下，分別摻入膠凝材料質(zhì)量3%、5%、7%的水性環(huán)氧樹脂進行改性，研究其對超細(xì)水泥基防水堵漏材料工作性能、基本力學(xué)性能、界面粘結(jié)性能、變形性能及微觀結(jié)構(gòu)的影響規(guī)律。

3.1 水性環(huán)氧樹脂摻量對改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料工作性能的影響

3.1.1 對凝結(jié)時間的影響（見圖7）

由圖7 可見，隨著水性環(huán)氧樹脂摻量的增加，改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料的凝結(jié)時間逐漸延長。當(dāng)水性環(huán)氧樹脂摻量為3%～5%時，凝結(jié)時間的延長趨勢較為平緩。未摻水性環(huán)氧樹脂的基準(zhǔn)樣初凝時間為86 min，水性環(huán)氧樹脂摻量為5%時初凝時間較基準(zhǔn)樣延長了22.1%。當(dāng)水性環(huán)氧樹脂摻量為7%時，改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料的凝結(jié)時間增幅較大，其初凝時間為149 min，較基準(zhǔn)樣延長了73.2%。改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料凝結(jié)時間延長的原因，主要是因為水性環(huán)氧樹脂可以在水泥顆粒表面形成聚合物膜網(wǎng)格結(jié)構(gòu)，使水泥水化層變厚，阻礙了水泥與水的接觸，延緩水泥的水化反應(yīng)，從而延長了凝結(jié)時間[16]。

圖7 水性環(huán)氧樹脂摻量對改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料凝結(jié)時間的影響

3.1.2 對流動度的影響（見圖8）

圖8 水性環(huán)氧樹脂摻量對改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料流動度的影響

由圖8 可見，隨著水性環(huán)氧樹脂摻量的增加，改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料的流動度先增大后減小。基準(zhǔn)樣的流動度為282 mm，當(dāng)水性環(huán)氧樹脂摻量為3%時，改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料的流動度達到最大（為295 mm），較基準(zhǔn)樣增大了4.6%。當(dāng)水性環(huán)氧樹脂摻量為7%時，流動度為277 mm，較基準(zhǔn)樣降低了1.8%。當(dāng)水性環(huán)氧樹脂摻量較少時，水性環(huán)氧樹脂顆粒均勻分散在水泥漿體中起到了滾珠效應(yīng)[17]，使改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料的流動性提高；但因為水性環(huán)氧樹脂漿液具有較大的黏性，當(dāng)水性環(huán)氧樹脂摻量較多時，其漿液將自由水包裹，減少了水泥漿體中的自由水，使改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料的流動度減小。

3.2 水性環(huán)氧樹脂摻量對改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料力學(xué)性能的影響

3.2.1 對抗折強度的影響（見圖9）

由圖9 可見，在養(yǎng)護齡期為1 d 時，水性環(huán)氧樹脂改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料的抗折強度隨水性環(huán)氧樹脂摻量的增加而逐漸降低。當(dāng)水性環(huán)氧樹脂摻量為7%時，抗折強度為2.1 MPa，與基準(zhǔn)樣相比降低了43.2%。這是由于水性環(huán)氧樹脂的緩凝作用，延緩了水泥的水化反應(yīng)，使改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料的早期強度發(fā)展延緩。摻入3%水性環(huán)氧樹脂可有效提高改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料的3、28 d 抗折強度，較基準(zhǔn)樣分別提高了15.6%、23.6%。這是由于水性環(huán)氧樹脂在水泥顆粒表面相互交聯(lián)形成的聚合物膜網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，可以改善水泥漿體的韌性[18]，提高改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料的抗折強度。當(dāng)水性環(huán)氧樹脂摻量較多時，改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料水化程度較低，結(jié)構(gòu)發(fā)展不完全，并且會破壞水泥漿體的均勻性，導(dǎo)致抗折強度降低，水性環(huán)氧樹脂摻量為7%時，改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料3、28 d 抗折強度分別較基準(zhǔn)樣降低了10.4%、11.3%。

圖9 水性環(huán)氧樹脂摻量對改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料抗折強度的影響

3.2.2 對抗壓強度的影響（見圖10）

圖10 水性環(huán)氧樹脂摻量對改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料抗壓強度的影響

由圖10 可見，隨著水性環(huán)氧樹脂摻量的增加，改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料的1、3、28 d 抗壓強度逐漸降低。水性樹脂摻量為7%時，1 d 抗壓強度較基準(zhǔn)樣降低了57.3%。當(dāng)水性環(huán)氧樹脂摻量為3%時，其3、28 d 抗壓強度分別為37.2、68.9 MPa，較基準(zhǔn)樣降低了9.3%、16.1%；水性環(huán)氧樹脂摻量為5%時，其3、28 d 抗壓強度分別為31.3、66.4 MPa，較基準(zhǔn)樣分別降低了23.7%、19.1%。雖然在水性環(huán)氧樹脂摻量為3%、5%時，改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料的抗壓強度要低于基準(zhǔn)樣，但依舊較高，可滿足強度要求。改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料抗壓強度降低的原因：一方面，水性環(huán)氧樹脂的摻入延緩了水泥的水化反應(yīng)；另一方面，聚合物膜網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)的彈性模量較小，與水泥石共同承壓時，其支撐作用要遠(yuǎn)小于水泥石。因此改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料的剛度要小于基準(zhǔn)樣，從而導(dǎo)致其抗壓強度低于基準(zhǔn)樣。

3.3 水性環(huán)氧樹脂摻量對改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料界面粘結(jié)性能的影響

粘結(jié)強度直接影響原界面二次破壞是否發(fā)生，防水堵漏材料需與基體具有較高的的粘結(jié)力，確保材料在凝結(jié)硬化后不被水壓力擠出。改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料的28 d 彎拉粘結(jié)強度與正拉粘結(jié)強度如表2 所示。

表2 水性環(huán)氧樹脂摻量對改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料28 d 粘結(jié)強度的影響

由表2 可見：（1）水性環(huán)氧樹脂摻量為3%時，改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料的彎拉粘結(jié)強度有所提高，其平均值為3.480 MPa，最大值為3.979 MPa，均高于基準(zhǔn)樣；（2）當(dāng)水性環(huán)氧樹脂摻量為7%時，彎拉粘結(jié)強度有所降低；（3）水性環(huán)氧樹脂各摻量下改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料的正拉粘結(jié)強度明顯提高，在水性環(huán)氧樹脂摻量為5%時正拉粘結(jié)強度平均值達到最大，與基準(zhǔn)樣相比提高了72.6%；（4）水性環(huán)氧樹脂摻量為3%時正拉粘結(jié)強度最大值較基準(zhǔn)樣提高了49.7%。水性環(huán)氧樹脂在水泥基防水堵漏材料中交聯(lián)而成聚合物膜網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，增強了復(fù)合水泥體系與基材混凝土粘結(jié)作用，是水性環(huán)氧樹脂改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料粘結(jié)強度高于基準(zhǔn)樣的主要原因。圖11 為彎拉粘結(jié)強度測試后改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料與基材水泥砂漿的交界面。

圖11 改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料與基材水泥砂漿的交界面

3.4 水性環(huán)氧樹脂摻量對改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料變形性能的影響（見表3）

表3 水性環(huán)氧樹脂摻量對改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料豎向膨脹的影響

由表3 可見，由于膨脹劑的作用機理及SAC 的微膨脹作用，摻入15%的SAC 會使超細(xì)水泥基復(fù)合材料產(chǎn)生較為明顯的膨脹。隨著水性環(huán)氧樹脂摻量的增加，水性環(huán)氧樹脂改性超細(xì)水泥基復(fù)合材料的初始膨脹量先減小后增大，在水性環(huán)氧樹脂摻量為3%時，其膨脹量僅為基準(zhǔn)樣的33.8%，這主要是因為水性環(huán)氧樹脂的網(wǎng)狀膜結(jié)構(gòu)會抑制復(fù)合材料的向外膨脹。另外復(fù)合材料膨脹量的發(fā)展主要發(fā)生在早期3 d 齡期左右。隨著齡期的延長，由于水泥的干燥收縮特性，其膨脹量會有較小的衰減，在水性環(huán)氧樹脂摻量為3%、5%、7%時，其衰減量分別為3.4%、12.8%、16.0%。這是由于水性環(huán)氧樹脂的摻入充填了水泥漿體的孔隙，堵塞了水分蒸發(fā)的通道，減小了改性超細(xì)水泥基復(fù)合材料的干燥收縮[19]。但當(dāng)水性環(huán)氧樹脂摻量較多時，復(fù)合材料的孔隙率會略有增加，導(dǎo)致其阻礙復(fù)合材料干燥收縮的效果降低。

3.5 微觀結(jié)構(gòu)分析

水性環(huán)氧樹脂摻量分別為0、3%、5%、7%時，水化28 d 齡期水泥基防水堵漏材料的微觀結(jié)構(gòu)如圖12 所示。

圖12 不同水性環(huán)氧樹脂摻量改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料的微觀結(jié)構(gòu)

由圖12 可以清晰地看到，水泥基防水堵漏材料水化產(chǎn)物中存在大量的針狀鈣礬石，鈣礬石晶體在水泥漿體中相互交錯構(gòu)成晶體骨架。水性環(huán)氧樹脂可以充填水泥漿體中的孔隙，其聚合物膜網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)可使水泥漿體結(jié)構(gòu)致密，在水性環(huán)氧樹脂摻量為3%時效果最為明顯。正是這種聚合物網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)賦予了改性超細(xì)水泥基復(fù)合體系良好的抗折強度及粘結(jié)強度，并且阻礙了水分蒸發(fā)，減緩干燥收縮。當(dāng)水性環(huán)氧樹脂摻量為5%、7%時，其微觀結(jié)構(gòu)與摻量為3%時的相比略顯疏松。這是由于水性環(huán)氧樹脂漿液具有較大黏性，當(dāng)其摻量較多時，水泥漿體在攪拌及澆筑過程中會引入空氣，水泥漿體中存在較多的氣泡，使改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料的孔隙率增大。

4 結(jié)論

（1）水性環(huán)氧樹脂的摻入會延緩水泥水化反應(yīng)，使改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料的凝結(jié)時間延長。

（2）當(dāng)水性環(huán)氧樹脂摻量為3%～5%時，水性環(huán)氧樹脂顆?？善鸬綕L珠效應(yīng)，提高水泥基防水堵漏材料的流動度；當(dāng)水性環(huán)氧樹脂摻量為7%時，由于水性環(huán)氧樹脂漿液的黏性較大，改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料的流動度會有所降低。

（3）水性環(huán)氧樹脂形成的聚合物膜網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)可改善改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料的韌性，摻入3%的水性環(huán)氧樹脂可提高改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料的抗折強度；同時，由于聚合物膜網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)彈性模量較小，水性環(huán)氧樹脂的摻入會降低改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料的抗壓強度，但在摻量為3%、5%時，改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料的抗壓強度依舊較高。

（4）水性環(huán)氧樹脂的摻入可提高水泥基防水堵漏材料的粘結(jié)強度，水性環(huán)氧樹脂形成的聚合物膜網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，增強了改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料與基材的粘結(jié)作用。在摻量為3%、5%時，水性環(huán)氧樹脂改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料的彎拉粘結(jié)強度和正拉粘結(jié)強度均較高。

（5）水性環(huán)氧樹脂可充填水泥漿體孔隙，堵塞水分蒸發(fā)的通道，減小改性超細(xì)水泥基防水堵漏材料的干燥收縮，但當(dāng)水性環(huán)氧樹脂摻量較多時，其阻礙防水堵漏材料干燥收縮的效果會略有降低。