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      水泥穩(wěn)定再生粗集料混凝土路用性能試驗研究

      2022-05-05 14:13:54
      資源信息與工程 2022年2期
      關(guān)鍵詞:無側(cè)齡期模量

      李 柱

      (中鐵十九局集團第三工程有限公司,遼寧 沈陽 110136)

      0 引言

      截至2020年底,我國建筑垃圾已經(jīng)接近35億噸,約占廢棄物垃圾總量的30%,且呈逐年增長的趨勢。將建筑垃圾應(yīng)用于公路工程再生集料,能夠有效緩解環(huán)境污染、減少土地占用,具有節(jié)約礦石資源、可操作性強等優(yōu)點。因此,有必要對建筑垃圾再生材料進行研究。

      近年來,圍繞建筑垃圾再生材料路用性問題,我國學(xué)者進行了大量研究,成果頗豐。樊星華等對磚混材料、磚石材料及素混凝土材料建筑垃圾的路用性進行了試驗研究,分析了水泥穩(wěn)定再生混凝土的物理力學(xué)性質(zhì)[1]。鄧陳記等針對再生粗骨料變異性影響半剛性基層穩(wěn)定問題,以吸水率作為評價指標,對水泥穩(wěn)定再生材料進行評價[2]。陳鋒等針對再生集料混凝土的抗拉性能問題,通過劈裂試驗對水泥穩(wěn)定再生粗集料混凝土進行研究[3]。李致遠等通過抗壓強度試驗、劈裂試驗及剛度性能試驗對不同摻量及養(yǎng)護齡期的水泥穩(wěn)定再生粗集料混凝土進行了研究[4]。孫家瑛等通過室內(nèi)試驗,對再生集料對水泥穩(wěn)定碎石基層的影響機制進行了研究[5]。趙之仲等針對廢棄建筑垃圾回收再利用問題,對鈦石膏—礦渣對水泥穩(wěn)定磚混的影響進行了研究,分析了鈦石膏—礦渣漿液的強化作用機理[6]。王玥珩針對瀝青混凝土路面病害問題,采用幾種不同材料摻入泡沫瀝青混凝土中,分析了混合料的高溫穩(wěn)定性[7]。李鵬飛等同樣對泡沫瀝青冷再生混凝土病害問題進行了研究,分析了水泥摻量對混合料力學(xué)性質(zhì)的影響[8]。梁行行等為研究建筑垃圾再生集料混凝土的力學(xué)特性,對不同種類、不同級配的建筑垃圾的擊實特性及強度特性進行了試驗研究[9]。周盛樹等為研究再生集料混凝土物理力學(xué)性質(zhì)的影響因素,對不同比例水泥量及再生集料摻量下的混凝土進行了分析[10]。

      綜上,已有較為豐富的關(guān)于建筑垃圾再生材料路用性的研究成果。本文在已有研究的基礎(chǔ)上,以沈陽某廢棄建筑剃筋混凝土制備再生粗集料,置換公路基層水泥混凝土天然粗集料,分析水泥穩(wěn)定再生粗集料混凝土的路用性,為建筑垃圾再生粗集料在工程中實際應(yīng)用提供理論依據(jù)。

      1 試驗介紹

      本文試驗用水泥產(chǎn)自阜新鷹牌水泥廠有限公司,型號為P·O42.5普通硅酸鹽水泥。技術(shù)參數(shù)包括:密度為2.714 g/cm3,標準稠度為0.63%,燒失量為2.6%,細度為5.1%,初凝時間為63 min,終凝時間為279 min,28 d抗壓強度為42 MPa。細集料為市面常見的天然河砂,表觀密度為1.472 g/cm3,壓碎值為36.52%;粗集料為石灰?guī)r,表觀密度為2.683 g/cm3,壓碎值為11.57%,粒徑范圍在5~10 mm之間。減水劑為普通水泥混凝土減水劑。標準水泥混凝土配合比見表1。

      表1 混凝土配合比

      為研究水泥穩(wěn)定再生粗集料混凝土的路用性,本文再生粗集料采用沈陽某廢棄建筑破碎后的純混凝土塊,經(jīng)篩分后得到粒徑范圍5~10 mm的再生粗集料(圖1)。將不同比例的再生粗集料摻入水泥混合料中以置換石灰?guī)r粗集料,置換率為0、25%、50%、75%和100%。養(yǎng)護齡期分別為7、14、21、28和70 d。

      圖1 再生粗集料

      根據(jù)表1水泥混凝土配合比,制備不同置換率的混凝土試樣,尺寸為高100 mm、直徑100 mm的圓柱體,分別進行無側(cè)限抗壓試驗、劈裂試驗和剛度性能試驗。

      2 結(jié)果分析

      2.1 無側(cè)限抗壓試驗

      對不同工況下再生粗集料混凝土試樣進行無側(cè)限抗壓試驗,結(jié)果見圖2。由圖2(a)可以看出,當養(yǎng)護齡期小于等于28 d時,隨著再生粗集料摻量的逐漸增加,試樣的無側(cè)限抗壓強度呈先減小后增大的變化趨勢;當養(yǎng)護齡期達到70 d時,試樣的無側(cè)限抗壓強度隨養(yǎng)護齡期逐漸減小。根據(jù)試驗結(jié)果,以養(yǎng)護齡期28 d為例,當再生粗集料質(zhì)量分數(shù)為0時,試樣的無側(cè)限抗壓強度為6.94 MPa;當再生粗集料質(zhì)量分數(shù)為50%時,試樣的無側(cè)限抗壓強度為6.53 MPa,與質(zhì)量分數(shù)為0時相比,減少了約5.91%;當再生粗集料質(zhì)量分數(shù)為100%時,試樣的無側(cè)限抗壓強度為6.78 MPa,與質(zhì)量分數(shù)為50%時相比,增加了約3.69%。產(chǎn)生前述現(xiàn)象的原因是:① 養(yǎng)護初期,水泥穩(wěn)定再生粗集料尚未完全膠結(jié),強度尚未達到最佳狀態(tài);② 廢棄建筑再生粗集料表面含有大量的活性物質(zhì),與水泥接觸后發(fā)生化學(xué)反應(yīng),形成早期強度,且再生粗集料摻量越高,早期強度就會越大;③ 當養(yǎng)護齡期達到一定時間后(70 d),水泥混凝土強化基本完成,由于石灰?guī)r粗集料的力學(xué)性質(zhì)強于再生粗集料,因此摻量越大,強度越低。

      圖2 無側(cè)限抗壓強度分布曲線

      由圖2(b)可以看出,不同再生粗集料摻量下,隨著養(yǎng)護齡期的逐漸延長,試樣的無側(cè)限抗壓強度均呈逐漸遞增變化趨勢,但曲線斜率在逐漸減小。根據(jù)試驗結(jié)果,以再生粗集料質(zhì)量分數(shù)為50%為例,當養(yǎng)護齡期為7 d時,試樣的無側(cè)限抗壓強度為5.79 MPa;當養(yǎng)護齡期為28 d時,試樣的無側(cè)限抗壓強度為6.53 MPa,養(yǎng)護齡期7~28 d再生粗集料混凝土的日強度增長率約為3.52%;當養(yǎng)護齡期為70 d時,試樣的無側(cè)限抗壓強度為7.15 MPa,養(yǎng)護齡期28~70 d再生粗集料混凝土的日強度增長率約為1.48%,可見,試樣的無側(cè)限抗壓強度增長逐漸趨緩。產(chǎn)生上述現(xiàn)象的原因是,養(yǎng)護初期水泥混合料發(fā)生劇烈的化學(xué)反應(yīng),生成了大量的鈣質(zhì)膠凝材料,將粗細集料之間相互膠結(jié)形成整體,導(dǎo)致早期強度提升較快,隨著養(yǎng)護時間的延長,混合料內(nèi)部能夠發(fā)生化學(xué)反應(yīng)的材料逐漸減少,導(dǎo)致強度提升逐漸趨緩。

      2.2 劈裂強度

      對不同工況下再生粗集料混凝土試樣進行劈裂試驗,結(jié)果見圖3。由圖3(a)可以看出,不同養(yǎng)護齡期下,隨著再生粗集料摻量的逐漸增加,試樣的劈裂強度均呈逐漸增大的變化趨勢。根據(jù)試驗結(jié)果,以養(yǎng)護齡期28 d為例,當再生粗集料質(zhì)量分數(shù)為0時,試樣的劈裂強度為0.53 MPa;當再生粗集料質(zhì)量分數(shù)為50%時,試樣的劈裂強度為0.62 MPa,與質(zhì)量分數(shù)為0相比增加了約16.98%;當再生粗集料質(zhì)量分數(shù)為100%時,試樣的劈裂強度為0.67 MPa,與質(zhì)量分數(shù)為50%時相比增加了約8.06%。產(chǎn)生前述現(xiàn)象的原因是,在水凝混凝土劈裂試驗中,破壞裂縫首先發(fā)生在水泥—粗集料交界面,由于再生粗集料表面較為粗糙,孔隙較多,在與水泥拌和過程中,水泥能夠沿表面孔隙進入再生粗集料內(nèi)部,增強了水泥與集料之間的咬合力,進而使劈裂強度得到提升。

      圖3 劈裂強度分布曲線

      由圖3(b)可以看出,不同再生粗集料摻量下,隨著養(yǎng)護齡期的逐漸延長,試樣的劈裂強度均呈逐漸遞增的變化趨勢,但曲線斜率在逐漸減小。根據(jù)試驗結(jié)果,以再生粗集料質(zhì)量分數(shù)50%為例,當養(yǎng)護齡期為7 d時,試樣的劈裂強度為0.38 MPa;當養(yǎng)護齡期為28 d時,試樣的劈裂強度為0.53 MPa,養(yǎng)護齡期7~28 d再生粗集料混凝土的日劈裂強度增長率約為2.25%;當養(yǎng)護齡期為70 d時,試樣的劈裂強度為0.73 MPa,養(yǎng)護齡期28~70 d再生粗集料混凝土的日劈裂強度增長率為0.65%,可見,試樣的劈裂強度增長逐漸趨緩。原因同前。

      2.3 回彈模量

      對不同工況下再生粗集料混凝土試樣進行剛度性能試驗,結(jié)果見圖4。由圖4(a)可以看出,當養(yǎng)護齡期小于等于28 d時,隨著再生粗集料摻量的逐漸增加,試樣的回彈模量呈先減小后增大的變化趨勢;當養(yǎng)護齡期達到70 d時,試樣的回彈模量隨養(yǎng)護齡期逐漸減小。根據(jù)試驗結(jié)果,以養(yǎng)護齡期28 d為例,當再生粗集料質(zhì)量分數(shù)為0時,試樣的回彈模量為1 401.2 MPa;當再生粗集料質(zhì)量分數(shù)為50%時,試樣的回彈模量為1 307.5 MPa,與質(zhì)量分數(shù)為0時相比減少了約6.69%;當再生粗集料質(zhì)量分數(shù)為100%時,試樣的回彈模量為1 369.4 MPa,與質(zhì)量分數(shù)為50%時相比增加了約4.73%。原因同前。

      圖4 回彈模量分布曲線

      由圖4(b)可以看出,不同再生粗集料摻量下,隨著養(yǎng)護齡期的逐漸延長,試樣的回彈模量均呈逐漸遞增的變化趨勢,但曲線斜率在逐漸減小。根據(jù)試驗結(jié)果,以再生粗集料質(zhì)量分數(shù)50%為例,當養(yǎng)護齡期為7 d時,試樣的回彈模量為1 008.5 MPa;當養(yǎng)護齡期為28 d時,試樣的回彈模量為1 307.2 MPa,養(yǎng)護齡期7~28 d再生粗集料混凝土的日回彈模量增長率約為1.48%;當養(yǎng)護齡期為70 d時,試樣的回彈模量為1 502.7 MPa,養(yǎng)護齡期28~70 d再生粗集料混凝土的日回彈模量增長率約為0.36%,可見,試樣的回彈模量增長逐漸趨緩。原因同前。

      3 結(jié)論

      (1)養(yǎng)護齡期小于等于28 d時,隨著再生粗集料摻量的逐漸增加,試樣的無側(cè)限抗壓強度呈先減后增趨勢;當養(yǎng)護齡期達到70 d時,試樣的無側(cè)限抗壓強度隨養(yǎng)護齡期逐漸減小。隨著養(yǎng)護齡期的逐漸延長,水泥穩(wěn)定再生粗集料混凝土的無側(cè)限抗壓強度均呈逐漸遞增變化趨勢,但曲線斜率在逐漸減小。

      (2)隨著再生粗集料摻量的逐漸增加,試樣的劈裂強度呈逐漸增大的變化趨勢。隨著養(yǎng)護齡期的逐漸延長,水泥穩(wěn)定再生粗集料混凝土的劈裂強度均呈逐漸遞增的變化趨勢,但曲線斜率在逐漸減小。

      (3)養(yǎng)護齡期小于等于28 d時,隨著再生粗集料摻量的逐漸增加,試樣的回彈模量呈先減后增趨勢;當養(yǎng)護齡期達到70 d時,試樣的回彈模量隨養(yǎng)護齡期逐漸減小。隨著養(yǎng)護齡期的逐漸延長,水泥穩(wěn)定再生粗集料混凝土的回彈模量均呈逐漸遞增變化趨勢,但曲線斜率在逐漸減小。

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