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    發(fā)變電系統(tǒng)及其繼電保護(hù)技術(shù)研究

    2022-04-20 11:15:08張瑋
    微型電腦應(yīng)用 2022年3期
    關(guān)鍵詞:發(fā)電廠增益繼電保護(hù)

    張瑋

    (復(fù)旦大學(xué)附屬華山醫(yī)院,后勤保障部,上海 200040)

    0 引言

    發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組的穩(wěn)定性和工況可靠性研究受到越來越多專家的關(guān)注。為解決該問題,需優(yōu)化的發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)控制[1],實(shí)現(xiàn)對(duì)發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)和調(diào)試。深入研究發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)調(diào)試方法,在促進(jìn)發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組的穩(wěn)定性設(shè)計(jì)和控制方面具有重要意義[2]。

    對(duì)發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)調(diào)試方法主要有基于聯(lián)合參數(shù)識(shí)別的發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)調(diào)試方法[3]、基于阻抗增益調(diào)節(jié)的發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)調(diào)試方法[4]以及基于模糊度控制參數(shù)融合的發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)調(diào)試方法[5]等。傳統(tǒng)方法通常利用構(gòu)建發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)調(diào)試參數(shù)約束模型,通過阻抗增益調(diào)節(jié)方法,進(jìn)行發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)和自適應(yīng)參數(shù)尋優(yōu),但傳統(tǒng)方法具有穩(wěn)定性差的缺陷,且自適應(yīng)控制能力不強(qiáng)。

    為解決上述問題,本文提出基于反饋均衡控制的發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)調(diào)試技術(shù)。根據(jù)電流分量的頻譜分析和諧波抑制,實(shí)現(xiàn)對(duì)發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)的諧波頻率參數(shù)抑制和耦合頻偏控制,抑制發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)過程中的電壓畸變,結(jié)合下垂控制和基波頻率抑制方法,實(shí)現(xiàn)發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組的相位的滯后補(bǔ)償。仿真實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,本文方法在提高發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)能力方面具有優(yōu)越性能。

    1 發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)約束參數(shù)及負(fù)荷均衡控制

    1.1 繼電保護(hù)約束參數(shù)

    為實(shí)現(xiàn)發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)調(diào)試,構(gòu)建發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電參數(shù)分析模型,采用聯(lián)合特征穩(wěn)態(tài)分析方法實(shí)現(xiàn)對(duì)發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)的開關(guān)耦合辨識(shí),采用三層網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)模型,分析發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)的異構(gòu)特征量,通過業(yè)務(wù)管理優(yōu)化控制,結(jié)合信息管理模型,實(shí)現(xiàn)對(duì)發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)的過程控制和高次諧波分析[6],結(jié)合比例-重復(fù)控制器,實(shí)現(xiàn)對(duì)發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)控制和優(yōu)化調(diào)試。總體結(jié)構(gòu)模型如圖1所示。

    圖1 總體結(jié)構(gòu)模型

    根據(jù)圖1所示的發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)的調(diào)試結(jié)構(gòu)模型,通過電壓畸變率參數(shù)調(diào)節(jié)和阻抗增益控制方法,構(gòu)建發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)的時(shí)滯控制和反饋增益補(bǔ)償模型[7],得到發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)控制的輸出模糊度調(diào)度函數(shù)為

    F=[Am+n(a)]+rm

    (1)

    其中,Am為發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電參數(shù),n(a)為業(yè)務(wù)管理優(yōu)化控制參數(shù),rm為離散系統(tǒng)的穩(wěn)定性函數(shù)。

    基于此,采用輸出穩(wěn)態(tài)增益控制的方法,得到發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)的聯(lián)合參數(shù)分析模型:

    (2)

    其中,q(v)為等效諧波阻抗分析方法函數(shù),z(j)為發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)調(diào)試的輸出功率參數(shù),sf為擾動(dòng)誤差干擾的發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組控制系統(tǒng)的參數(shù)滿足的傳輸效率。

    通過發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電控制,采用聯(lián)合參數(shù)識(shí)別,建立發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組的矢量控制模型,得到發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)的目標(biāo)函數(shù)定義為

    (3)

    其中,ε為一個(gè)小的常數(shù),引入相位補(bǔ)償和穩(wěn)態(tài)增益調(diào)節(jié)的方法,fu(χ)為并聯(lián)虛擬導(dǎo)納控制輸出的永磁聯(lián)合特征分布函數(shù),σ為一個(gè)諧振條件下發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)的融合系數(shù)。

    由此構(gòu)建發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)的調(diào)試參數(shù)約束模型,基于阻抗增益調(diào)節(jié)提高繼電保護(hù)和自適應(yīng)控制能力[8]。

    1.2 發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)的自適應(yīng)控制

    采用聯(lián)合特征穩(wěn)態(tài)分析方法實(shí)現(xiàn)對(duì)發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)的開關(guān)耦合辨識(shí)和聯(lián)合控制模型,根據(jù)電流分量的頻譜分析和諧波抑制,構(gòu)建發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)的諧波頻率參數(shù)抑制和耦合控制模型,結(jié)合頻偏控制的方法,構(gòu)建耦合電感約束的控制增益調(diào)節(jié)模型[9],得到發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)的耦合電感組合參數(shù)分布圖如圖2所示。

    圖2 繼電保護(hù)的耦合電感組合參數(shù)分布圖

    采用聯(lián)合特征穩(wěn)態(tài)分析方法實(shí)現(xiàn)對(duì)發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)的開關(guān)耦合辨識(shí)和聯(lián)合控制模型。根據(jù)電流分量的頻譜分析和諧波抑制[10],電流分量的頻譜增益輸出為

    u(c)=wa(e)+sg+cosZ

    (4)

    其中,wa(e)為在勵(lì)磁電感Lm約束下繼電保護(hù)的耦合電感組合控制的聯(lián)合特征分布模型,sg為發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)調(diào)試參數(shù)[11]。

    在上述發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)調(diào)試參數(shù)識(shí)別的基礎(chǔ)上,進(jìn)行發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)的自適應(yīng)控制[11]。

    2 發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)調(diào)試優(yōu)化

    2.1 調(diào)試參數(shù)尋優(yōu)

    基于聯(lián)合參數(shù)識(shí)別,建立發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)的狀態(tài)分布式檢測(cè)模型,通過模糊控制方法,得到發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)的聯(lián)合調(diào)試狀態(tài)特征方程為

    (5)

    其中,gn為繼電保護(hù)的耦合電感分布的時(shí)滯系數(shù),αm為最大功率發(fā)電和無功調(diào)節(jié)約束參數(shù),gL為繼電保護(hù)的耦合慣量,h為電壓波動(dòng)。

    在最大功率發(fā)電和無功調(diào)節(jié)下,發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電融合慣性特征量如:

    (6)

    其中,z1和z2分別為發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電系統(tǒng)輸入y與其一階導(dǎo)數(shù)的估計(jì),z3為有載調(diào)壓變壓器的自適應(yīng)調(diào)節(jié)參數(shù),δ為繼電融合可調(diào)參數(shù)。

    采用有功波動(dòng)的頻域調(diào)制方法,得到發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)控制的反饋增益模型,通過有功無功聯(lián)合尋優(yōu),得到發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電輸出的誤差抑制模型:

    (7)

    其中,δ為發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)的可調(diào)參數(shù);kp和kd分別為發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組自適應(yīng)調(diào)試的比例系數(shù)和微分系數(shù)。

    根據(jù)上述分析,構(gòu)建發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)的調(diào)試參數(shù)尋優(yōu)模型[12]。

    2.2 并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)調(diào)試優(yōu)化

    建立輸出阻抗增益調(diào)節(jié)模型,采用基頻特征分布式解析方法,抑制發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)過程中的電壓畸變,得到發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電控制的聯(lián)合特征分布參數(shù)表示為

    tΔ=yi+(fi+bij)+Xa

    (8)

    其中,yi為配網(wǎng)末端的有功功率參數(shù),fi為發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組的動(dòng)態(tài)耦合的參數(shù),bij為發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組動(dòng)態(tài)耦合控制的聯(lián)合特征分布系數(shù)。

    (9)

    其中,U為發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)調(diào)試的虛擬參數(shù)。其與發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)調(diào)試系統(tǒng)融合過程中,得到第i(i=1,2)通道檢測(cè)到的發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電參數(shù)為vk。

    經(jīng)過上述公式變換,得到發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)調(diào)試的聯(lián)合狀態(tài)關(guān)聯(lián)特征分布函數(shù)為

    (10)

    根據(jù)聯(lián)合狀態(tài)關(guān)聯(lián)特征分布函數(shù),構(gòu)建發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)調(diào)試的線性控制模型,得到二次規(guī)劃模型表述為

    (11)

    其中,Lq表示發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)的聯(lián)合狀態(tài)分布概率,UJ表示功率因數(shù),UE表示微分融合參數(shù)。通過聯(lián)合狀態(tài)參數(shù)尋優(yōu),結(jié)合穩(wěn)態(tài)功率增益補(bǔ)償,得到發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)器輸出電壓的相位為

    (12)

    采用基頻特征分布式解析方法,進(jìn)行發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)過程中的電壓畸變抑制,結(jié)合下垂控制和基波頻率抑制方法,得到各次諧波頻率處等效輸出阻抗為

    p(x)=G(t,s)+(Gz+Ψ)

    (13)

    其中,G(t,s)為發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)控制的輸出邊值函數(shù),Gz為在有限域GF(28)中構(gòu)建的發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)聯(lián)合調(diào)試特征量。

    采用非線性算子約束和負(fù)載均衡控制方法,得到發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)輸出的均衡調(diào)度模型為

    (14)

    根據(jù)輸出諧波阻抗幅值變化量,實(shí)現(xiàn)對(duì)發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)調(diào)試。

    3 仿真測(cè)試分析

    設(shè)定發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組的高頻補(bǔ)償參數(shù)為0.16,諧波阻抗為12K,諧波幅值為0.29T,得到發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電器輸出的幅值和相位如圖3所示。

    圖3 發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電器輸出的幅值和相位

    根據(jù)圖3的負(fù)載特征分析,進(jìn)行繼電保護(hù)調(diào)試,得到優(yōu)化輸出結(jié)果如圖4所示。

    圖4 繼電保護(hù)調(diào)試輸出結(jié)果

    分析圖4得知,本文方法進(jìn)行發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電器保護(hù)調(diào)試的輸出穩(wěn)定性較高,測(cè)試負(fù)載均衡性如圖5所示。

    圖5 負(fù)載均衡性測(cè)試

    分析圖5得知:在第一次實(shí)驗(yàn)進(jìn)行時(shí),由于實(shí)驗(yàn)初始參數(shù)會(huì)出現(xiàn)一些偏差,運(yùn)行初始階段不夠穩(wěn)定,因此第一組數(shù)據(jù)不做考慮;從第3組實(shí)驗(yàn)到第17組實(shí)驗(yàn)可以看出,本文方法進(jìn)行發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電器保護(hù)調(diào)試的負(fù)載波動(dòng)非常小,負(fù)載值始終保持在1%左右,說明其繼電器保護(hù)調(diào)試負(fù)載較小,優(yōu)化了該方法的應(yīng)用效果。以上實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明本文方法進(jìn)行發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組的繼電保護(hù)控制具有理想的負(fù)載均衡性。

    4 總結(jié)

    本文提出基于反饋均衡控制的發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)調(diào)試技術(shù)。采用3層網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)模型,分析發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)的異構(gòu)特征量,基于阻抗增益調(diào)節(jié),提高繼電保護(hù)和自適應(yīng)控制能力。采用有功波動(dòng)的頻域調(diào)制方法,得到發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)控制的反饋增益模型,根據(jù)輸出諧波阻抗幅值變化量,實(shí)現(xiàn)對(duì)發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組發(fā)變組繼電保護(hù)調(diào)試。研究得知,本文方法進(jìn)行發(fā)電廠并網(wǎng)機(jī)組的繼電保護(hù)控制,負(fù)載均衡性較好,繼電保護(hù)控制和調(diào)試能力較強(qiáng)。

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