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    填海區(qū)單側(cè)近接敏感建筑深基坑施工監(jiān)測分析

    2022-04-20 10:42:08褚人猛
    鐵道建筑技術(shù) 2022年2期
    關(guān)鍵詞:警戒罐體冷水

    褚人猛

    (中鐵十六局集團第一工程有限公司 北京 101300)

    1 引言

    為了解決交通擁堵、建筑物過度密集和城市綠地極度缺乏等問題,許多沿海城市進行了大量填海造地工程。填海區(qū)工程地質(zhì)條件差、土體性質(zhì)復雜,常導致工程設計參數(shù)選取不準、施工方案難以確定以及監(jiān)測重點把控不到位。此外,填海區(qū)建筑物密度較大,新建工程常近接敏感建筑,而敏感建筑對變形要求較嚴格,致使施工難度增加。因此,填海區(qū)單側(cè)近接敏感建筑深基坑工程仍然是一項極具挑戰(zhàn)性、高風險和高難度的巖土工程技術(shù)熱點課題[1-6]。

    目前,深基坑現(xiàn)場監(jiān)測已經(jīng)成為確保深基坑工程施工安全的必要和有效手段[7-9]。嚴謹?shù)谋O(jiān)測數(shù)據(jù)分析可以及時排除施工中潛在的危險,加快總體施工進度和減少成本。文章以穗莞深城際軌道深圳機場站深基坑工程施工為例,介紹在嚴格控制基坑變形條件下,如何采用嚴密、科學的監(jiān)測技術(shù),并根據(jù)監(jiān)測結(jié)果輔以?一種基坑開挖混合支撐預應力自適應自動補償方法?(ZL 2018 1 0997658.2)發(fā)明專利技術(shù),對基坑施工動態(tài)調(diào)整,確?;蛹爸苓吔ㄖ锇踩?,為類似工程的施工提供可借鑒的經(jīng)驗[10-12]。

    2 依托工程條件及圍護結(jié)構(gòu)設計

    2.1 工程概況

    穗莞深城際軌道深圳機場站為典型的填海區(qū)深基坑工程,車站東西側(cè)為機場集團能源中心,其西南側(cè)3.5 m處存在單側(cè)近接超大荷載4組蓄冷罐,該建筑屬于敏感建筑,對變形控制要求極高,其累計不均勻沉降限值為78 mm,罐體傾斜限值為0.29%,地表沉降限值為30 mm。每組蓄冷罐直徑為26.5 m,高度為30 m,運行總重為14 500 t。如何確保基坑和既有建筑物的安全及變形不超過設計要求,將成為本項目施工的重中之重,總體平面布置如圖1所示。車站基坑長約912 m,標準段基坑寬度為23.34 m,深度為19.9 m。端頭井基坑寬度為30.16 m,深度為23.34 m,基坑安全等級為一級。

    圖1 車站總體平面布置

    2.2 工程地質(zhì)條件

    穗莞深城際軌道深圳機場站地處深圳市西部沿岸,地貌類型為沖積海積平原,沉積了較厚的淤泥層。西部填海造陸項目一般步驟為先拋石擠淤形成海堤或隔堤,然后再堆載預壓。填筑材料除海堤、隔堤外,主要為黏性土,在濱海灘涂和潮間帶,早期填筑材料比較復雜,含有大量的塊石和碎石。填海區(qū)填土普遍較厚,且多數(shù)區(qū)域無序堆載。場地下存在淤泥及淤泥質(zhì)土,呈流動狀,屬于欠固結(jié)土,強度低、變形大、固結(jié)慢。下伏花崗巖殘積土性質(zhì)差,土層粒組不均勻、級配不良、缺少中間顆粒,在含水狀態(tài)下一經(jīng)擾動極易軟化,產(chǎn)生流泥涌土現(xiàn)象,強度銳減。填海區(qū)地下水與海水聯(lián)系密切,水位較高??辈炱陂g測得地下水穩(wěn)定水位埋深0.00~14.00 m。總體來說,填海區(qū)的止水、基坑支護及工程樁施工存在較大困難。

    2.3 圍護結(jié)構(gòu)設計方案

    為保證連續(xù)墻施工及基坑開挖期間基坑及蓄冷水罐的安全,圍護結(jié)構(gòu)設計考慮如下保護措施:

    (1)蓄冷水罐影響范圍段地連墻厚度加厚至1.2 m,同時支撐由標準段4道增加至5道(第一、三道為混凝土支撐,其余為鋼支撐),混凝土支撐間距由9 m加密至4.5 m。

    (2)在蓄冷水罐側(cè)設置直徑0.8 m、間距1 m的鉆孔隔離樁,隔離樁外側(cè)設置攪拌樁格構(gòu)式加固土體,可有效減少連續(xù)墻成槽和基坑開挖對蓄冷水罐的影響。

    (3)為減少偏載作用下基坑及支撐體系的整體水平位移,在基坑被動側(cè)設置一排鉆孔樁(直徑1 m、間距2 m),并在樁與連續(xù)墻之間進行格構(gòu)式攪拌樁加固,同時設置連接板將連續(xù)墻頂與樁頂連接。

    (4)為減少地面超載下的坑底隆起量,對坑底土體進行裙邊加抽條式加固。蓄冷水罐區(qū)域基坑標準斷面如圖2所示。

    圖2 蓄冷水罐區(qū)域基坑標準斷面(單位:mm)

    3 蓄冷水罐作用范圍內(nèi)基坑監(jiān)測方案及施工控制

    通過依托工程條件分析,確定敏感建筑蓄冷水罐監(jiān)測和二號基坑結(jié)構(gòu)監(jiān)測方案,設置監(jiān)測項目的監(jiān)測點分布、監(jiān)測精度、警戒值和最大限值以及出現(xiàn)緊急情況后的應急措施,二號基坑總體監(jiān)測點布置如圖3所示。

    圖3 蓄冷水罐作用范圍內(nèi)基坑監(jiān)測點布置

    3.1 蓄冷水罐監(jiān)測技術(shù)方案

    蓄冷水罐監(jiān)測項目包括:地表沉降、罐體沉降和傾斜監(jiān)測,監(jiān)測等級為特級。

    (1)地表沉降

    地表沉降監(jiān)測點布置于罐體之間和罐體兩側(cè),垂直基坑布置5排,每排各5個測點,排間距為10 m。

    地表沉降最大限值為30 mm,警戒值為24 mm,變化速率為1 mm/d。

    (2)罐體沉降

    沿每個罐體的蓄體基礎周邊布設8組測點。罐體累計不均勻沉降最大限值為98 mm,警戒值為78 mm,變化速率1 mm/d。

    (3)蓄冷水罐傾斜

    以每組罐體差異沉降值與罐體基礎直徑的比值為罐體的傾斜率。罐體傾斜監(jiān)測最大限值為0.29%。

    3.2 蓄冷水罐范圍內(nèi)基坑監(jiān)測技術(shù)方案

    基坑內(nèi)的監(jiān)測點位置及設置方法參考相關(guān)基坑監(jiān)測規(guī)范,在此不做詳述。

    (1)監(jiān)測儀器設備

    蓄冷水罐范圍內(nèi)基坑監(jiān)測儀器設備如表1所示。

    表1 監(jiān)測儀器設備

    (2)監(jiān)測項目

    蓄冷水罐范圍內(nèi)基坑監(jiān)測項目及其對應的警戒值和最大限制如表2所示。

    表2 蓄冷水罐范圍內(nèi)基坑監(jiān)測項目

    3.3 開挖控制措施

    基坑采用明挖法施工,圍護結(jié)構(gòu)達到設計強度方可進行開挖。開挖過程中堅持分層、分塊、對稱、限時開挖及隨挖隨撐的原則。

    (1)據(jù)基坑周邊環(huán)境允許的變形限度來控制土方開挖和支撐架設速度。

    (2)為盡可能減少開挖過程對土體的擾動以及無支撐狀態(tài)下圍護結(jié)構(gòu)暴露時間,嚴格執(zhí)行基坑開挖與支撐架設采用分層、分步、對稱、平衡、隨挖隨支的施工方案,嚴格遵循“豎向分層、縱向分區(qū)分塊、隨挖隨支”的施工原則。

    (3)分層開挖深度以各道支撐豎向間距為依據(jù),分塊長度根據(jù)土方開挖能力及支撐安裝速度確定。

    3.4 分級管控理念

    由于蓄冷水罐為敏感建筑,為保證其安全,對蓄冷水罐的沉降及傾斜由低到高分三級管理。第一級管理:在施工過程中蓄冷水罐變形在控制總量的70%以下,但出現(xiàn)管路和接頭損壞情況,做出一級預警,啟動動態(tài)調(diào)整并加強監(jiān)測頻率。第二級管理:沉降及傾斜變形繼續(xù)發(fā)生,但變形總量仍在變形總量的70%以下,但出現(xiàn)了蓄冷水罐設備供冷功效異常或失效,增加監(jiān)測頻率并加強空間系統(tǒng)支護,嚴控基坑變形在允許范圍之內(nèi)。第三級管理:沉降及傾斜繼續(xù)發(fā)生,達到控制總量的90%,可能危及罐體結(jié)構(gòu)安全,立即停止施工,采取加固和應急措施。

    3.5 動態(tài)調(diào)整理念

    施工監(jiān)測過程中,按照規(guī)范要求收集整理各種監(jiān)測數(shù)據(jù),對各項監(jiān)測資料及時進行科學計算、分析和對比,各監(jiān)測項目的監(jiān)測值不能超過設計基準值。除此之外,還應保障信息化施工,及時發(fā)現(xiàn)異常情況并預警,預測基坑及結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性和安全性,提出工序施工的調(diào)整意見及安全措施。

    本工程基于實際情況,采用自主研發(fā)的?一種基坑開挖混合支撐預應力自適應自動補償方法?(ZL 2018 1 0997658.2)專利技術(shù),針對基坑在施工過程中變形進行自適應調(diào)整,嚴格控制變形在限值范圍內(nèi),保證了基坑及周圍建筑的安全。

    4 監(jiān)測結(jié)果及分析

    4.1 監(jiān)控分析的關(guān)鍵點

    (1)首先分析基準點的穩(wěn)定性,在確?;鶞庶c起算數(shù)據(jù)可靠性的前提下,進行罐體監(jiān)測數(shù)據(jù)分析。

    (2)通過本次測量高程與上次測量高程的差值計算出本次變化值,從各測點找出本次最大變化值與測量誤差的最大值進行比較,當本次最大變化值小于測量誤差限值時,可認為該觀測點為沒有變形或變形不明顯。

    (3)通過各期累計變化量的分析,判斷蓄冷水罐沉降、傾斜發(fā)展趨勢。

    4.2 蓄冷水罐沉降監(jiān)測結(jié)果及分析

    施工監(jiān)測從2016年7月2日至2017年7月16日,第三方從2017年7月21日開始監(jiān)測蓄冷水罐沉降,具體監(jiān)測情況如圖4所示。

    圖4 蓄冷水罐沉降變化曲線

    由圖4可知,1#蓄冷水罐累計沉降最大點號為CJ11,累計最大沉降量為18.7 mm;2#蓄冷水罐累計沉降最大點號為CJ19,累計最大沉降量為26.1 mm;3#蓄冷水罐累計沉降最大點號為CJ29,累計最大沉降量為39.2 mm;4#蓄冷水罐累計沉降最大點號為CJ35,累計最大沉降量為44.9 mm。蓄冷水罐在基坑開挖期間的累計最大沉降量為44.9 mm,小于蓄冷水罐累計不均勻沉降量警戒值78 mm。蓄冷水罐產(chǎn)生的不均勻沉降值為44 mm,最大傾斜率為0.169%,小于最大限值0.29%。最大月變化沉降量為5.1 mm,日均沉降量為0.17 mm,小于規(guī)定的變化速率1 mm/d。由此可見,基坑開挖期間可以保證蓄冷水罐的安全。

    4.3 蓄冷水罐周邊地表沉降監(jiān)測及分析

    由圖5可知,蓄冷水罐周邊地表累計最大沉降量為7.1 mm,小于地表沉降監(jiān)測警戒值24 mm。計算得出蓄冷水罐周圍地表沉降月變化情況,最大月變化沉降量為4.9 mm,日均沉降量為0.16 mm,小于規(guī)定的變化速率1 mm/d。

    圖5 蓄冷水罐周圍地表沉降(累計變量)變化曲線

    4.4 地連墻沉降監(jiān)測及分析

    地連墻變形與基坑本身安全相關(guān)性較強,通過分析地連墻沉降情況來評估基坑安全性?;娱_挖期間地連墻沉降日變化情況如圖6所示。

    圖6 地連墻沉降變化曲線

    由圖6可知,在開挖期間地連墻沉降日變化量在“0”附近小幅度波動,最大日變化量基本未超過1 mm,小于警戒值要求(2 mm/d)。通過累加日變化量可知,WW51測點累計沉降最大為2.66 mm,也小于警戒值要求(20 mm)。綜上,基坑在開挖期間處于安全狀態(tài)。

    5 結(jié)束語

    (1)為保證施工安全,編寫了針對本工程實際概況且符合規(guī)范要求的監(jiān)測技術(shù)方案,對基坑周邊敏感建筑蓄冷水罐的變形和蓄冷水罐范圍內(nèi)基坑力學指標進行跟蹤監(jiān)測;研發(fā)的?一種基坑開挖混合支撐預應力自適應自動補償方法?(ZL 2018 1 0997658.2)實現(xiàn)了支撐內(nèi)力的動態(tài)調(diào)整,有效控制了基坑變形,確保了基坑及鄰近重要建筑物的安全。

    (2)為保證敏感建筑蓄冷水罐安全,對蓄冷水罐的沉降及傾斜由低到高分三級管理。為減少施工的盲目性,及時發(fā)現(xiàn)施工過程中的異常情況并預警,根據(jù)監(jiān)測分析結(jié)果提出工序施工的調(diào)整意見及應采取的安全措施,保證整個工程安全、可靠推進。

    (3)蓄冷水罐在開挖期間的累計最大沉降量為44.9 mm,小于蓄冷水罐累計不均勻沉降量警戒值78 mm;蓄冷水罐最大傾斜為0.169%,小于規(guī)定的最大限值0.29%。最大月變化沉降量為5.1 mm,日均沉降量為0.17 mm,小于規(guī)定的變化速率1 mm/d。蓄冷水罐周邊地表累計最大沉降量為7.1 mm,小于地表沉降監(jiān)測警戒值24 mm;最大月變化沉降量為4.9 mm,日均沉降量為0.16 mm,小于限值1 mm/d。地連墻最大日變化量不超過1 mm/d,小于警戒值要求2 mm/d。

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