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    工業(yè)純鈦TA1的雙道次熱壓縮變形及軟化行為

    2022-04-19 09:05:06王慶娟田云飛高貝特史佳敏
    金屬熱處理 2022年4期
    關(guān)鍵詞:屈服應(yīng)力再結(jié)晶軟化

    王慶娟, 田云飛,, 高貝特, 史佳敏, 吳 歡, 蔡 軍

    (1. 西安建筑科技大學(xué) 冶金工程學(xué)院, 陜西 西安 710055;2. 西北有色金屬研究院, 陜西 西安 710016)

    工業(yè)純鈦具有比強(qiáng)度高、耐腐蝕性優(yōu)異和可加工性能優(yōu)良等特點(diǎn),在化工及航空航天行業(yè)得到了廣泛應(yīng)用,在加工過程中,通常以熱變形的方式進(jìn)行加工成形。在單道次熱變形過程中,加工硬化、動態(tài)回復(fù)和動態(tài)再結(jié)晶對顯微組織的演化有著顯著的影響,動態(tài)回復(fù)和動態(tài)再結(jié)晶促使組織發(fā)生動態(tài)軟化[1-3]。在多道次熱變形過程中,道次間的停留促使靜態(tài)回復(fù)和靜態(tài)再結(jié)晶的發(fā)生,進(jìn)而發(fā)生靜態(tài)軟化[4-5]。李雪松等[6]研究了A6082鋁合金的靜態(tài)軟化特性,解釋了其軟化機(jī)理為靜態(tài)回復(fù)和靜態(tài)再結(jié)晶。趙蒙等[7]研究了新型亞穩(wěn)定β型TB8鈦合金雙道次熱變形軟化行為,發(fā)現(xiàn)低溫下靜態(tài)軟化機(jī)制為靜態(tài)回復(fù),高溫下靜態(tài)軟化機(jī)制為靜態(tài)回復(fù)和靜態(tài)再結(jié)晶。閆亮明等[8]研究了7055鋁合金雙道次靜態(tài)軟化行為,發(fā)現(xiàn)熱變形過程中靜態(tài)回復(fù)和靜態(tài)再結(jié)晶程度隨著間隙時(shí)間的增加而增加。另外,熱變形過程中的變形溫度對流變應(yīng)力、微觀結(jié)構(gòu)及晶粒尺寸也有很大的影響[9-10]。目前,國內(nèi)外學(xué)者[11-14]對雙道次熱變形行為進(jìn)行了大量研究,關(guān)于純鈦雙道次熱變形軟化行為的研究尚未見報(bào)道,因此本文通過單軸熱壓縮試驗(yàn)及微觀結(jié)構(gòu)表征方法,研究了工業(yè)純鈦TA1雙道次變形過程中的變形軟化行為,揭示了軟化機(jī)理,以期達(dá)到指導(dǎo)實(shí)際生產(chǎn)的目的。

    1 試驗(yàn)材料及方法

    本試驗(yàn)采用18 mm厚的熱軋退火態(tài)TA1工業(yè)純鈦板,化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)為0.25Fe、0.10C、0.03N、0.015H、0.20O,余量Ti。原始組織為晶粒均勻分布的等軸α組織,平均晶粒尺寸約為20 μm,如圖1所示。

    圖1 工業(yè)純鈦TA1的原始組織Fig.1 Original microstructure of the commercially pure titanium TA1

    熱壓縮試驗(yàn)在Gleeble-3500熱模擬試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行。將純鈦板加工成φ8 mm×12 mm標(biāo)準(zhǔn)熱壓縮試樣。根據(jù)實(shí)際生產(chǎn)選取變形溫度分別為650、750、850 ℃。試樣先以5 ℃/s加熱到變形溫度,保溫5 min后進(jìn)行熱壓縮試驗(yàn):①應(yīng)變速率為10 s-1,第一道次真應(yīng)變量為0.35,第二道次真應(yīng)變量為0.55,道次間隙時(shí)間分別為1、5、20、60 s,如圖2所示;②真應(yīng)變量為0.9的單道次熱壓縮變形,變形完成后立即水淬以便于觀察高溫下的組織。淬火后的樣品經(jīng)線切割沿壓縮方向進(jìn)行取樣。金相試樣經(jīng)研磨、拋光與腐蝕(腐蝕劑的體積配比為HF∶HNO3∶H2O=1∶2∶17)后,采用Olympus-GX51光學(xué)顯微鏡觀察其顯微組織。

    圖2 雙道次壓縮試驗(yàn)方案Fig.2 Experimental scheme of the two-pass hot compression

    2 試驗(yàn)結(jié)果與討論

    2.1 雙道次流變曲線

    圖3是純鈦TA1在不同溫度和間隙時(shí)間的雙道次熱變形流變應(yīng)力曲線??梢姡拷M第一道次流變應(yīng)力曲線基本重合,應(yīng)力-應(yīng)變曲線呈上升趨勢,即流變應(yīng)力在小應(yīng)變下迅速增加,這是因?yàn)樵谧冃蔚某跏茧A段,位錯(cuò)密度迅速增加阻礙滑移,同時(shí)變形量小,儲存的能量不足以驅(qū)動動態(tài)回復(fù)和動態(tài)再結(jié)晶的發(fā)生,變形機(jī)制主要以加工硬化為主,使得變形抗力增大。單道次(間隙時(shí)間為0 s)的應(yīng)力在相同的變形溫度下均高于間隙時(shí)間為1、5、20和60 s時(shí)對應(yīng)的第二道次的應(yīng)力,且第二道次的應(yīng)力隨著間隙時(shí)間的增加而降低。

    圖3 工業(yè)純鈦TA1不同溫度雙道次壓縮流變應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.3 Flow stress-strain curves of the commercially pure titanium TA1 two-pass compressed at different temperatures(a) 650 ℃; (b) 750 ℃; (c) 850 ℃

    由圖3(a)可知,在650 ℃,間隙時(shí)間為1 s和5 s下,第二道次的峰值應(yīng)力均大于前一道次的峰值應(yīng)力,且接近于單道次的應(yīng)力值,與單道次時(shí)的曲線基本重合,說明1 s和5 s間隙時(shí)間下沒有發(fā)生靜態(tài)軟化,且應(yīng)力迅速達(dá)到軟化和硬化趨于平衡的狀態(tài);當(dāng)間隙時(shí)間增加到20 s后,第二道次的峰值應(yīng)力明顯小于單道次的峰值應(yīng)力,60 s時(shí)此趨勢更加明顯,曲線再次表現(xiàn)為加工硬化過程,隨著變形的增加,動態(tài)軟化和加工硬化再次達(dá)到平衡狀態(tài)。表明在20 s和60 s間隙時(shí)間內(nèi)發(fā)生了靜態(tài)軟化,且軟化程度隨間隙時(shí)間的增加呈遞增趨勢。在變形溫度為750 ℃和850 ℃下的第二道次的峰值應(yīng)力均小于前一道次的峰值應(yīng)力,且隨著道次間隙時(shí)間的延長,特別是在20 s和60 s時(shí),應(yīng)力更低,如圖3(b~c)所示。說明隨著溫度的升高,靜態(tài)軟化可以在很短時(shí)間內(nèi)發(fā)生,且軟化更充分。

    2.2 靜態(tài)軟化特性

    對于多道次的熱軋過程,軋制道次間往往不能發(fā)生完全軟化,前一道次的變形會對下一道次的變形產(chǎn)生積累作用,這種道次間的軟化程度常用軟化率Fs表示。靜態(tài)再結(jié)晶軟化率Fs的計(jì)算通常采用0.2%補(bǔ)償法(如圖4所示)計(jì)算兩道次加載時(shí)的屈服應(yīng)力,再根據(jù)式(1)計(jì)算Fs[15-16]:

    圖4 0.2%補(bǔ)償法示意圖Fig.4 Schematic diagram of 0.2% offset method

    (1)

    式中:σm是第一道次變形的最高應(yīng)力,MPa;σ1、σ2分別是第一道次和第二道次加載時(shí)的屈服應(yīng)力,MPa。靜態(tài)再結(jié)晶軟化率Fs可以根據(jù)雙道次變形的應(yīng)力-應(yīng)變曲線計(jì)算得出,雙道次熱變形靜態(tài)再結(jié)晶的變化會出現(xiàn)3種情況:當(dāng)Fs=0時(shí),表示金屬材料在第1道次與第2道次熱變形的間隙時(shí)間內(nèi)沒有出現(xiàn)軟化現(xiàn)象,沒有發(fā)生靜態(tài)再結(jié)晶;當(dāng)Fs=1時(shí),表示出現(xiàn)完全軟化現(xiàn)象,材料發(fā)生完全再結(jié)晶;當(dāng)0

    圖5為0.2%補(bǔ)償法得出的TA1純鈦雙道次熱壓縮時(shí)的屈服應(yīng)力,直線表示第一道次屈服應(yīng)力σ1,點(diǎn)表示第二道次屈服應(yīng)力σ2。從圖5中可以看出第二道次的屈服應(yīng)力隨著間隙時(shí)間的增大而降低,如750 ℃間隙時(shí)間1 s時(shí)的屈服應(yīng)力為150 MPa下降到間隙時(shí)間60 s時(shí)的89 MPa,說明經(jīng)不同時(shí)間的道次停留后均發(fā)生了一定程度的軟化,此間軟化考慮主要為間隙時(shí)間內(nèi)靜態(tài)軟化所致。在850 ℃間隙時(shí)間5 s下,第二道次屈服應(yīng)力72 MPa已經(jīng)接近于第一道次屈服應(yīng)力67 MPa,在20 s時(shí)屈服應(yīng)力為64 MPa,已經(jīng)低于第一道次,說明此時(shí)已發(fā)生完全軟化。說明隨著溫度的升高,間隙時(shí)間內(nèi)的靜態(tài)軟化更加充分。

    圖5 工業(yè)純鈦TA1不同溫度雙道次壓縮屈服應(yīng)力Fig.5 Yield stress of the commercially pure titanium TA1 two-pass compressed at different temperatures

    圖6是計(jì)算出的軟化率在不同間隙時(shí)間和溫度的變化曲線。由圖6可見,在變形溫度為650 ℃時(shí),軟化率與道次間隙時(shí)間基本上呈線性正相關(guān)關(guān)系,隨著間隙時(shí)間的延長,軟化率相應(yīng)增大,當(dāng)?shù)来伍g隙時(shí)間分別為1 s和5 s時(shí),F(xiàn)s出現(xiàn)負(fù)值,表現(xiàn)出硬化現(xiàn)象,由20 s延長至60 s時(shí),表現(xiàn)出軟化現(xiàn)象;在變形溫度為750 ℃時(shí),軟化率與道次間隙時(shí)間基本上呈指數(shù)正相關(guān)關(guān)系,由1 s延長至60 s時(shí),軟化率Fs由0.1增大至0.93,隨著間隙時(shí)間的延長,軟化率增加速率減小,逐漸接近于完全軟化;在變形溫度為850 ℃時(shí),軟化率迅速升高并在較短的間隙時(shí)間內(nèi)趨于定值,在5 s時(shí),軟化率已達(dá)到0.91,接近于完全軟化狀態(tài),軟化程度較750 ℃時(shí)更加明顯。這是由于金屬的軟化機(jī)制為回復(fù)和再結(jié)晶,隨著變形溫度越高,材料內(nèi)部原子活躍性增強(qiáng),有利于晶界擴(kuò)散和晶界躍遷,有效縮短了回復(fù)和再結(jié)晶所需要的時(shí)間,同時(shí)高溫下再結(jié)晶所需要的驅(qū)動力降低,有利于再結(jié)晶的發(fā)生[4]。因此在較高的變形溫度下短時(shí)間內(nèi)便可以獲得較高的軟化率。

    圖6 不同變形條件下TA1純鈦靜態(tài)軟化率Fig.6 Static softening rates of the TA1 pure titanium at different deformation conditions

    2.3 顯微組織

    圖7是應(yīng)變速率為10 s-1、不同變形條件下雙道次熱壓縮后的顯微組織。圖7(a,b)為變形溫度650 ℃,間隙時(shí)間分別為5、20 s壓縮后的微觀組織,可以看到纖維狀的變形組織周圍分布著細(xì)小的再結(jié)晶組織。間隙時(shí)間為20 s時(shí)相較于5 s時(shí),再結(jié)晶晶粒及變形晶粒尺寸較大,說明20 s的間隙時(shí)間使第一道次產(chǎn)生的動態(tài)再結(jié)晶晶粒有較充足的時(shí)間長大,變形晶粒有了一定的回復(fù),表現(xiàn)出靜態(tài)軟化,軟化率>0。另外,道次間隙時(shí)間內(nèi)靜態(tài)回復(fù)和靜態(tài)再結(jié)晶同時(shí)促進(jìn)靜態(tài)軟化的發(fā)生;壓縮后的組織以細(xì)小的再結(jié)晶晶粒為主,變形組織略有長大,此時(shí)變形過程中的動態(tài)軟化以動態(tài)再結(jié)晶為主。當(dāng)變形溫度為750 ℃時(shí),如圖7(c,d)所示,微觀組織以再結(jié)晶晶粒為主,同時(shí)伴有少量變形組織,表明750 ℃動態(tài)軟化機(jī)制以動態(tài)再結(jié)晶為主。當(dāng)變形溫度達(dá)到850 ℃時(shí),如圖7(e,f)所示,組織主要以較大尺寸回復(fù)晶粒為主,同時(shí)伴有少量較大尺寸的再結(jié)晶晶粒。由于高溫條件下,材料內(nèi)部位錯(cuò)密度較低,不足以達(dá)到引發(fā)動態(tài)再結(jié)晶的臨界值,從而引發(fā)動態(tài)回復(fù),因此高溫變形過程中的動態(tài)軟化以動態(tài)回復(fù)為主。從圖7(a,c,e)可以看出,隨著溫度的升高,晶?;貜?fù)和再結(jié)晶的程度越明顯,這主要是由于溫度越高原子的擴(kuò)散能力越強(qiáng),變形儲存能增加,晶界的遷移率也隨之增加,就更容易在較短時(shí)間內(nèi)發(fā)生軟化現(xiàn)象。

    圖7 不同變形條件下TA1純鈦雙道次壓縮后的顯微組織Fig.7 Microstructure of the TA1 pure titanium double-stage compressed at different deformation conditions(a) 650 ℃×5 s; (b) 650 ℃×20 s; (c) 750 ℃×5 s; (d) 750 ℃×20 s; (e) 850 ℃×5 s; (f) 850 ℃×20 s

    圖7(f)為850 ℃間隙時(shí)間為20 s的雙道次熱壓縮后變形組織,平均晶粒尺寸為30 μm,已大于變形初始狀態(tài)時(shí)的平均晶粒尺寸,晶粒的長大使變形抗力減小,表現(xiàn)為第二道次加載屈服應(yīng)力低于第一道次加載屈服應(yīng)力,因此出現(xiàn)圖6中軟化率大于1的現(xiàn)象。

    圖8是變形速率為10 s-1、750 ℃變形條件下、道次間隙時(shí)間0、1、60 s下的雙道次熱壓縮后的顯微組織。單道次時(shí)(見圖8(a)),顯微組織主要為細(xì)小的等軸組織,同時(shí)伴有少量的變形組織,此間主要發(fā)生動態(tài)再結(jié)晶和動態(tài)回復(fù),主要是由于較大的變形程度致使晶粒內(nèi)部產(chǎn)生大量的位錯(cuò)畸變、集聚和纏結(jié),促使動態(tài)再結(jié)晶的發(fā)生[17]。相較于單道次,間隙時(shí)間為1 s(見圖8(b))、5 s(見圖7(c))、20 s(見圖7(d))、60 s(見圖8(c))的晶粒尺寸均發(fā)生不同程度的長大,進(jìn)一步說明了間隙時(shí)間內(nèi)發(fā)生了靜態(tài)軟化,且隨時(shí)間的延長再結(jié)晶更加充分。隨著間隙時(shí)間的增大靜態(tài)軟化程度增大,消除了第一道次變形產(chǎn)生的加工硬化,使第二道次的累計(jì)變形不足以開動動態(tài)再結(jié)晶,只存在少量的再結(jié)晶晶粒(見圖8(c)),流變曲線重新表現(xiàn)出加工硬化過程。主要由于間隙時(shí)間內(nèi),有更多的時(shí)間發(fā)生晶界的擴(kuò)散、吞并和晶粒的長大。從流變曲線和微觀組織可以看出,TA1純鈦雙道次熱變形的軟化過程同樣符合Hall-Petch關(guān)系。

    圖8 TA1純鈦在750 ℃下經(jīng)不同道次間隙時(shí)間壓縮后的顯微組織Fig.8 Microstructure of the TA1 pure titanium compressed at 750 ℃ with different interval time(a) 0 s; (b) 1 s; (d) 60 s

    3 結(jié)論

    1) 工業(yè)純鈦TA1在單、雙道次熱壓縮變形過程中表現(xiàn)出明顯的硬化和軟化行為,在每個(gè)道次中,峰值應(yīng)力前加工硬化程度大于軟化程度,峰值應(yīng)力后加工硬化程度小于軟化程度,最終達(dá)到動態(tài)軟化和加工硬化的動態(tài)平衡。在雙道次熱壓縮過程中,650 ℃間隙時(shí)間1 s和5 s時(shí)第二道次表現(xiàn)為加工硬化,650、750及850 ℃間隙時(shí)間20 s和60 s時(shí)表現(xiàn)為加工軟化。

    2) 隨著道次間間隙時(shí)間的延長和溫度的升高,道次間再結(jié)晶更加充分,靜態(tài)軟化率呈增長趨勢,第二道次變形后晶粒也會明顯長大。當(dāng)?shù)来伍g發(fā)生完全再結(jié)晶時(shí),軟化程度達(dá)到最大。

    3) TA1純鈦在雙道次熱壓縮過程中,同時(shí)伴有動態(tài)軟化和靜態(tài)軟化。在變形過程中發(fā)生動態(tài)軟化,650 ℃和750 ℃時(shí)以動態(tài)再結(jié)晶為主,850 ℃時(shí)以動態(tài)回復(fù)為主;在道次間隙時(shí)間內(nèi)發(fā)生靜態(tài)軟化,隨著溫度的升高,靜態(tài)軟化效果更加明顯。

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