土地復(fù)墾誘發(fā)邊坡淺層巖體劣化全過程監(jiān)測試驗研究

陶志剛 王振雨 張海江 任番泉 張秀蓮

(1.深部巖土力學與地下工程國家重點實驗室，北京 100083;2.自然資源部地質(zhì)環(huán)境監(jiān)測工程技術(shù)創(chuàng)新中心，河北 保定 071051;3.中國礦業(yè)大學(北京)力學與建筑工程學院，北京 100083;4.浙江省巖石力學與地質(zhì)災(zāi)害重點實驗室，浙江 紹興 312000;5.紹興文理學院土木工程學院，浙江 紹興 312000;6.浙江省有色金屬地質(zhì)勘查局，浙江 紹興 312000)

土地是人類賴以生存最根本的物質(zhì)基礎(chǔ)，我國地域遼闊，山區(qū)面積約664×104km2，約占國土總面積的69.1%。山區(qū)和丘陵地區(qū)土地資源稀缺，土地復(fù)墾已經(jīng)成為土地資源再生的一種重要方式。邊坡系統(tǒng)作為一種天然的力學系統(tǒng)，其變形、開裂、失穩(wěn)是一個復(fù)雜且難以測量的天然力學過程，常因淺層滑坡災(zāi)害而造成嚴重的人員傷亡和土地資源損失。因此，針對高山和丘陵地區(qū)的滑坡開展有效的監(jiān)測預(yù)警，對保障人民生命財產(chǎn)安全和防災(zāi)減災(zāi)有著重大意義。

影響滑坡穩(wěn)定性的因素眾多，例如地形地貌、地質(zhì)構(gòu)造、巖性、降雨等，但這些因素對滑坡穩(wěn)定性的影響程度尚無法定量確定。如降雨是滑坡穩(wěn)定性的重要影響因素，但降雨量與滑坡發(fā)生概率的關(guān)系以及降雨后多長時間會發(fā)生滑坡等依然充滿不確定性[1-2]。近年來，隨著計算機技術(shù)的發(fā)展，智能化、網(wǎng)絡(luò)化、信息化的滑坡監(jiān)測預(yù)警系統(tǒng)也隨之誕生，滑坡監(jiān)測逐漸由地面監(jiān)測發(fā)展到天、空、地多空間監(jiān)測，監(jiān)測因素也由單一向多元化發(fā)展[3]。我國針對滑坡災(zāi)害防治積累了大量實踐經(jīng)驗和理論成果[4-7]，例如，桂維振等[6]利用無線傳感器網(wǎng)絡(luò)實現(xiàn)了滑坡的遠程智能化監(jiān)測;PUGLISI等[8]基于GPS系統(tǒng)研發(fā)的監(jiān)測系統(tǒng)具有連續(xù)測量地表變形及無線傳輸監(jiān)測數(shù)據(jù)的功能;LI等[9]提出了離散小波變換(DWT)方法來評估GPS監(jiān)測位移的準確性;鄔凱等[10]針對山區(qū)公路邊坡的特點，采用觸發(fā)式位移計和容柵式雨量計為主要監(jiān)測單元，對滑坡、崩塌進行了監(jiān)測預(yù)警;CHEN等[11-12]提出了一種利用彈性波在土壤中的傳播來關(guān)聯(lián)坡面土壤水分變化和變形的新技術(shù)，確立臨界變形波速，建立波速閾值用于滑坡的早期預(yù)警;2006年，何滿潮院士[13-14]提出了“滑坡發(fā)生的充要條件是滑動力變化，并將其作為滑坡監(jiān)測預(yù)警主要參數(shù)”的觀點，并研發(fā)出基于傳統(tǒng)錨索的邊坡滑動力NPR監(jiān)測預(yù)警系統(tǒng);2010年，何滿潮院士團隊[15]研發(fā)出一種具有能量吸收特性的恒阻大變形錨索，并成功應(yīng)用于礦山巖質(zhì)滑坡大變形的全過程監(jiān)測和臨滑預(yù)警[16-19]。然而，目前針對滑坡災(zāi)害所采取的地表位移、裂縫等物理監(jiān)測方法獲得的參數(shù)只是滑坡發(fā)生的必要非充分條件[7]，很難實現(xiàn)臨滑預(yù)警的準確預(yù)報，并且采用GPS系統(tǒng)時點位選擇自由度較低，導(dǎo)致其應(yīng)用的局限性較明顯。針對常規(guī)小變形錨索無法適應(yīng)巖土體大變形而常被拉斷破壞造成錨索計等監(jiān)測系統(tǒng)失效的問題，何滿潮院士團隊研發(fā)了具有大變形、可吸能的NPR錨索結(jié)構(gòu)，有助于實現(xiàn)邊坡破壞預(yù)警，以及解決監(jiān)測突然中斷等難題，但在松散堆積層發(fā)育的邊坡淺層巖體穩(wěn)定性監(jiān)測方面的應(yīng)用成果較少。

因此，本研究采用自主研發(fā)的邊坡滑動力NPR錨索監(jiān)測預(yù)警系統(tǒng)，在浙江新昌縣陳家山村開展土地復(fù)墾誘發(fā)淺層巖體劣化全過程監(jiān)測現(xiàn)場試驗，探索利用該系統(tǒng)對松散堆積層發(fā)育的邊坡淺層巖體進行穩(wěn)定性監(jiān)測的有效距離靈敏度，為類似邊坡穩(wěn)定性監(jiān)測提供參考。

1 NPR錨索結(jié)構(gòu)組成及其安裝工藝

1.1 NPR錨索結(jié)構(gòu)組成

2010年，針對常規(guī)小變形錨索無法承受露天礦山邊坡巖體大變形破壞而發(fā)生拉斷失效的問題，本研究課題組研發(fā)出了一種具有能量吸收特性的NPR錨索[18]，其結(jié)構(gòu)如圖1所示。

圖1 恒阻大變形錨索結(jié)構(gòu)Fig.1 Structure of NPR cable

NPR錨索[20-23]在普通錨索的基礎(chǔ)上增加了恒阻器，利用5組錐形夾片將恒阻器和普通錨索束體進行連接。恒阻器使得普通錨索具有了一定的恒阻大變形功能，峰值恒阻力達850 kN，可抵抗巖土體最大變形量約2 m，恒阻器的恒阻值按照錨索束體屈服強度的90%～92%進行設(shè)計。

1.2 NPR錨索大變形能量吸收原理

NPR錨索是一種可伸縮的復(fù)合型結(jié)構(gòu)錨索，其工作阻力來源于恒阻體與恒阻套管間相對滑動產(chǎn)生的摩擦力[24]。在邊坡巖體變形過程中，錨索自由段產(chǎn)生拉力并作用在恒阻套管上，使得恒阻套管與恒阻體之間產(chǎn)生相對滑動，當拉力超過NPR錨索的設(shè)計恒阻力P0(等于恒阻體在套管內(nèi)滑動的極限靜摩擦力)時，恒阻體在恒阻套管內(nèi)發(fā)生滑動。與傳統(tǒng)的屈服概念不同，NPR錨索的屈服是由負泊松比結(jié)構(gòu)元件間的滑移來完成，如圖2所示，上圖為巖體未變形時錨桿安裝時的狀態(tài)，下圖為支護巖體充分變形后錨桿狀態(tài)，即為“結(jié)構(gòu)屈服”。邊坡巖體大變形產(chǎn)生的載荷形成的變形能消耗在負泊松比元件間的摩擦滑移過程中，進而實現(xiàn)能量吸收。

圖2 能量吸收原理Fig.2 Principle of energy absorption

1.3 NPR錨索現(xiàn)場施工工藝

NPR錨索通過以下施工工藝實現(xiàn)對潛在滑動面上滑動力的傳導(dǎo)監(jiān)測:①在被監(jiān)測部位按照一定角度施工鉆孔，當鉆孔穿過潛在滑動面后繼續(xù)鉆進6～10 m，確保鉆孔末端周圍巖體穩(wěn)定;②插入常規(guī)錨索束體，確?？卓谕忾L度L≥2 m，對錨索錨固段進行注漿錨固;③在孔口處制作錨墩，確保錨墩外表面與鉆孔軸線垂直;④安裝恒阻器和高精度力學傳感器，確保力學傳感器牢牢固定在錨墩表面，恒阻器與傳感器同軸，并壓在傳感器應(yīng)變環(huán)上;⑤在恒阻器外端施加預(yù)應(yīng)力，確保預(yù)應(yīng)力值P≈0.4P0。

在邊坡失穩(wěn)破壞過程中，滑體推力對恒阻大變形錨索產(chǎn)生作用力，由于NPR錨索上具有預(yù)應(yīng)力，安裝在錨索末端的高精度力學傳感器可以快速感知并測量出NPR錨索軸力，然后通過相關(guān)計算力學模型[8]，并結(jié)合邊坡破壞模式，計算潛在滑動面上的滑動力。

NPR錨索現(xiàn)場監(jiān)測點設(shè)備安裝如圖3所示。

圖3 現(xiàn)場監(jiān)測設(shè)備安裝Fig.3 On-site installation of monitoring equipment

2 研究區(qū)區(qū)域地質(zhì)條件

研究區(qū)位于新昌縣澄潭鎮(zhèn)陳家山村東北側(cè)，于1984年首次發(fā)現(xiàn)滑動變形跡象。自從在坡腳進行工業(yè)園區(qū)開發(fā)以來，陸續(xù)在坡體出現(xiàn)裂縫、臺階錯落、地面隆起、地面塌陷等變形跡象(圖4)，主要表現(xiàn)為坡體上民房開裂、水庫堤壩位移下陷、部分田塊塌陷和廠區(qū)局部道路開裂、隆起等特征。該滑坡未發(fā)生過大規(guī)模速滑運動，但長期以來一直有蠕滑現(xiàn)象，直接威脅著陳家山村居民222人的生命財產(chǎn)安全，以及滑坡前緣處4家園區(qū)企業(yè)及其員工的生命財產(chǎn)安全。

圖4 坡體變形特征Fig.4 Slope deformation characteristics

2.1 地形地貌

根據(jù)地形地勢變化特征，研究區(qū)玄武巖臺地區(qū)地貌可以細分為玄武巖臺地區(qū)、玄武巖臺地邊緣區(qū)和玄武巖臺地前緣區(qū)。根據(jù)地形地貌特征，研究區(qū)所處的地貌單元屬玄武巖臺地前緣地帶(圖5)。區(qū)內(nèi)玄武巖臺地次級平臺最高處位于小坑嶺水庫周邊，高程約210 m，最低處位于下陳家山村，高程約140 m，原始地形較平緩，坡度為6°～12°，村落以下轉(zhuǎn)折過渡帶坡度較陡，坡度為20°～23°;下部玄武巖臺地前緣斜坡地帶坡度約12°，總體呈上緩—中陡—下緩的地形特征，地勢最低處位于蛟澄線，高程約45 m，地形總體起伏轉(zhuǎn)折大。

圖5 研究區(qū)滑坡地理位置Fig.5 Geographical location of landslide area in the study area

2.2 地層巖性

研究區(qū)域地層巖性由老至新依次包含白堊系下統(tǒng)館頭組砂巖砂礫巖、第三系上新統(tǒng)嵊縣組玄武巖夾河湖相沉積層、第四系含碎(塊)石粉質(zhì)黏土松散堆積層。白堊系下統(tǒng)館頭組分布于整個玄武巖臺地前緣地帶，組成了研究區(qū)穩(wěn)定的原始基底(圖6(a))。第三系上新統(tǒng)嵊縣組主要分布于勘查區(qū)西部、西南部及陳家山村區(qū)域，不整合覆蓋于館頭組之上，主要巖性為橄欖玄武巖(圖6(b))，該層下臥間夾黏性土沉積層。第四系松散堆積層巖性為軟塑—硬可塑狀淺黃、黃褐色含碎(塊)石粉質(zhì)黏土，碎石成分主要為玄武巖、酸性熔巖、砂礫巖，與粉質(zhì)黏土混合，結(jié)構(gòu)松散。

圖6 研究區(qū)地層巖性Fig.6 Stratigraphic lithology of the study area

2.3 地質(zhì)構(gòu)造

研究區(qū)位于麗水—余姚深斷裂帶西側(cè)、嵊州—新昌白堊系火山構(gòu)造洼地的中南部。區(qū)內(nèi)褶皺構(gòu)造不發(fā)育，斷裂構(gòu)造以NE向為主，次為NW向及近EW向，并集中分布于火山洼地的邊緣及外側(cè)，洼地內(nèi)部斷裂構(gòu)造極少見。區(qū)內(nèi)未見斷裂分布，地層產(chǎn)狀平緩，微向北傾，傾角為10°～15°。巖石中節(jié)理裂隙不太發(fā)育，僅在第三系嵊縣組的橄欖玄武巖中柱狀節(jié)理較發(fā)育。區(qū)內(nèi)新構(gòu)造運動的主要表現(xiàn)形式為地殼的升降運動，活動斷裂在本區(qū)不明顯。一般地震的震級小于4.75級，地震基本烈度小于Ⅵ度。

2.4 水文地質(zhì)特征

根據(jù)含水層性質(zhì)、埋藏條件和徑流排泄方式，研究區(qū)地下水類型可分為松散巖層孔隙潛水和基巖裂隙水兩大類。松散巖類孔隙潛水的含水層為崩坡積層和殘坡積層，為弱含水層，連通性差，主要接受大氣降雨補給，受季節(jié)影響，水位變化較大，沿地勢低洼或溝谷處排泄，在低洼處形成多處水塘?；鶐r裂隙水主要分為粉砂巖基巖裂隙水和玄武巖孔隙裂隙水，其中粉砂巖基巖裂隙水含水層組由白堊系下統(tǒng)沉積巖為主的沉積碎屑巖組成，富水性貧乏，為相對隔水層。玄武巖孔隙裂隙水主要為嵊縣組玄武巖夾沉積層孔隙潛水—弱承壓水，地下水位總體變化不大但水位變化隨降水量變化明顯。

2.5 工程地質(zhì)條件

根據(jù)地層時代、巖性和巖土體特征，在勘探深度內(nèi)主要劃分為含碎(塊)石粉質(zhì)黏土、含塊(碎)石粉質(zhì)黏土、含碎(塊)石粉質(zhì)黏土、含礫粉質(zhì)黏土、強風化砂巖、中風化砂巖(圖7)。

圖7 邊坡斷面特征Fig.7 Characteristics of slope profile

3 土地復(fù)墾誘發(fā)邊坡淺層巖體劣化監(jiān)測現(xiàn)場試驗

3.1 監(jiān)測點設(shè)計及監(jiān)測設(shè)備安裝與調(diào)試

3.1.1 邊坡滑動力NPR錨索監(jiān)測預(yù)警現(xiàn)場裝備

邊坡滑動力NPR錨索監(jiān)測預(yù)警系統(tǒng)主要包括力學傳感器、數(shù)據(jù)采集模板、數(shù)據(jù)發(fā)射模板(基于物聯(lián)網(wǎng)傳輸)、NPR錨索、北斗衛(wèi)星發(fā)射系統(tǒng)、太陽能供電系統(tǒng)、點—面狀災(zāi)害信息集中采集和傳輸系統(tǒng)，現(xiàn)場設(shè)備組成如圖8所示。

圖8 邊坡滑動力NPR錨索監(jiān)測預(yù)警系統(tǒng)現(xiàn)場設(shè)備組成Fig.8 Field equipment composition of NPR anchor cable monitoring and early warning system for slope sliding force

3.1.2 研究區(qū)監(jiān)測點位設(shè)計

研究區(qū)滑坡體呈橢圓形，長約300 m，高差約30 m。根據(jù)區(qū)內(nèi)地層巖性特征和智能監(jiān)測儀器監(jiān)測的靈敏度，在研究區(qū)共設(shè)計2個監(jiān)測點，其中XC-1點位于陳家山下方水田旱地區(qū)域，高程約140 m，監(jiān)測點間距約80 m。2019年7月21日—8月22日，XC-1點現(xiàn)場安裝和調(diào)試。監(jiān)測點鉆孔深度約52 m，其中錨固段16m，自由段36m，鉆孔與水平面的夾角為25°。XC-2點鉆孔深度約 44 m，其中錨固段15 m，自由段29 m，鉆孔與水平面的夾角為25°?，F(xiàn)場監(jiān)測點縱斷面如圖9所示。

圖9 現(xiàn)場監(jiān)測點外觀及其斷面Fig.9 Appearance and profile of site monitoring point

3.2 土地復(fù)墾方案

為提高工作效率，節(jié)省人力、物力，并確保試驗過程的安全性，試驗采用挖掘機開挖方式進行，這也是土地復(fù)墾中最常用的方式，開挖方案如圖10(a)所示。為保證開挖過程中的安全性，采取區(qū)域I、區(qū)域Ⅱ、區(qū)域Ⅲ的開挖順序，且每個區(qū)域由西向東逐次開挖，開挖過程中連續(xù)對深部滑動力和監(jiān)測點處的表層破壞特征進行監(jiān)測與記錄。開挖前坡體表層被植被覆蓋，無明顯滑坡現(xiàn)象，根據(jù)監(jiān)測點數(shù)據(jù)可知，深部滑動力變化幅度不大，故滑坡體處于相對穩(wěn)定狀態(tài)。開挖后坡體表層裸露，如圖10(b)所示，開挖區(qū)域呈階梯狀，根據(jù)監(jiān)測數(shù)據(jù)可推測在整個土地復(fù)墾過程中，由于開挖導(dǎo)致的邊坡變形引起了深部滑動力變化。

圖10 土地復(fù)墾方案Fig.10 Land reclamation plan

3.3 土地復(fù)墾誘發(fā)淺層巖體劣化全過程監(jiān)測預(yù)警分析

3.3.1 滑動力智能監(jiān)測數(shù)據(jù)分析系統(tǒng)

滑動力監(jiān)測數(shù)據(jù)分析系統(tǒng)集數(shù)據(jù)采集、數(shù)據(jù)分析、實時監(jiān)測、有效預(yù)警于一體。系統(tǒng)主要包括數(shù)據(jù)接收設(shè)備、數(shù)據(jù)處理軟件系統(tǒng)和數(shù)據(jù)顯示系統(tǒng)。滑動力監(jiān)測數(shù)據(jù)分析系統(tǒng)將接收設(shè)備傳來的數(shù)據(jù)存入數(shù)據(jù)庫，進行分類匯總和計算處理，可隨時進行查詢和檢索。監(jiān)測區(qū)邊坡穩(wěn)定性演變特征也可以通過Internet網(wǎng)及時發(fā)布，任何經(jīng)過授權(quán)的用戶終端都可以利用授權(quán)賬號和密碼實時查詢、檢索、下載監(jiān)測信息，及時掌握滑坡體穩(wěn)定狀態(tài)及演變特征，從而便于進行科學決策，及時制定防治對策和發(fā)出預(yù)警信號，也可通過多源系統(tǒng)云服務(wù)平臺[25]進行及時監(jiān)控。

3.3.2 淺層巖體劣化全過程監(jiān)測曲線

本次試驗采用北斗衛(wèi)星通信系統(tǒng)搭建了數(shù)據(jù)無線傳輸網(wǎng)絡(luò)，不受空間距離限制，實現(xiàn)了數(shù)據(jù)的無盲區(qū)傳輸。2019年8月22日—10月15日，XC-1監(jiān)測點以1次/h的采集頻率持續(xù)記錄滑動力大小，并將采集的數(shù)據(jù)實時傳輸給遠程數(shù)據(jù)處理系統(tǒng)，實時繪制的下滑力—時間監(jiān)測預(yù)警曲線如圖11所示。2019年9月21—25日，采取了沿研究區(qū)自然坡度角由西向東、分區(qū)域集中開挖方案，方案實施過程中通過人工清除已開挖臺階上殘留的樹根并及時撒石灰粉進行消毒，開挖后的梯田臺階寬度為4～5 m。

圖11 下滑力—時間監(jiān)測預(yù)警曲線Fig.11 Slip force-time monitoring and warning curve

3.3.3 監(jiān)測結(jié)果與分析

滑坡的發(fā)生需經(jīng)歷能量積累、能量釋放、二次平衡等復(fù)雜的力學過程，在不同階段滑坡體的變形也會不斷變化。本研究土地復(fù)墾過程中采用現(xiàn)場標記法，記錄土地復(fù)墾機械開挖點與監(jiān)測點的時空特征，分析邊坡淺層巖體劣化變形特征與滑動力監(jiān)測曲線演變特征的相關(guān)關(guān)系，揭示該系統(tǒng)對陳家山村特定地質(zhì)條件邊坡穩(wěn)定性的監(jiān)測靈敏度。

試驗主要分為以下幾個階段:

(1)A點之前(2019年6月25日—8月23日)。通過邊坡地質(zhì)調(diào)查，確定關(guān)鍵監(jiān)測點位，采用精細化鉆孔和高壓注漿方式，安裝NPR錨索及滑動力監(jiān)測預(yù)警系統(tǒng)并進行調(diào)試，確保NPR錨索穿過多級滑動面，錨固在相對穩(wěn)定的滑床基巖內(nèi)。

(2)A～B段(2019年8月23日11∶23—2019年9月26日16∶11)，試驗前監(jiān)測階段。滑動力曲線數(shù)值波動范圍為0～50 kN，由于8月份降雨量大幅度增加，可推測對滑坡區(qū)產(chǎn)生一定影響，進而導(dǎo)致滑動力曲線有一定的波動，滑坡體處于相對穩(wěn)定狀態(tài)。

(3)B～C段(2019年9月26日16∶11—2019年9月26日17∶06)，突發(fā)變形階段?；瑒恿η€出現(xiàn)首次突降，突降量約28 kN，此時開挖點距離監(jiān)測點約35 m，經(jīng)現(xiàn)場勘查，地表無明顯裂縫。

(4)C～D段(2019年9月26日17∶06—2019年9月27日7∶15)，擾動誘發(fā)邊坡變形的積累階段。隨著開挖的進行，滑動力曲線有上升的趨勢，根據(jù)“滑動力上升，裂縫產(chǎn)生，滑動力突降，滑坡產(chǎn)生”的一般規(guī)律，經(jīng)現(xiàn)場勘查，發(fā)現(xiàn)多條細微裂縫，裂縫長約150 cm，裂縫走向345°，裂縫平均寬度為5 mm，如圖12(a)所示。

圖12 現(xiàn)場變形特征Fig.12 Deformation characteristics on site

(5)D～E段(2019年9月27日7∶15—8∶15)，邊坡淺層巖體破壞階段?；瑒恿η€再次突降，突降量約為94 kN，此時開挖點距離監(jiān)測點約10 m，淺層巖體出現(xiàn)略微滑動。

(6)E～F段(2019年9月27日8∶15—8∶50)，二次平衡階段。滑動力監(jiān)測曲線較為平穩(wěn)，此時開挖點遠離監(jiān)測點，監(jiān)測范圍內(nèi)無明顯變形等破壞特征產(chǎn)生。

(7)F～G段(2019年9月29日8∶50—9∶45)，第3次變形破裂階段?；瑒恿ΡO(jiān)測曲線第3次突降，滑動力突降量約20 kN，開挖點距監(jiān)測點最近，監(jiān)測點周圍留有一定較為松散土體，如圖12(b)所示，且伴隨著小型滑坡產(chǎn)生。

(8)G～H段(2019年9月29日9∶45—10月14日19∶44)，整體平衡階段?；瑒恿ΡO(jiān)測曲線之后趨于平穩(wěn)，土地復(fù)墾工作基本完成，監(jiān)測點保留。

4 結(jié) 論

(1)通過現(xiàn)場人工開挖試驗，結(jié)合現(xiàn)場破壞現(xiàn)象以及滑動力曲線形式，驗證了邊坡滑動力NPR錨索結(jié)構(gòu)可通過自身特點實現(xiàn)負泊松比效應(yīng)從而忍受大變形，并具有能量吸收特性。

(2)針對陳家山村松散堆積層發(fā)育的邊坡類型，在土地復(fù)墾開挖擾動作用下，滑動力監(jiān)測曲線并未出現(xiàn)類似巖質(zhì)邊坡失穩(wěn)破壞所呈現(xiàn)的緩升型“不穩(wěn)定模式”和突升型“裂縫模式”，而是隨著機械開挖點距離監(jiān)測點越來越近，滑動力監(jiān)測曲線呈階梯式突降型“多次滑移模式”，揭示了該系統(tǒng)針對松散堆積層發(fā)育的邊坡類型，其設(shè)備的有效距離監(jiān)測靈敏度約為35 m。

(3)通過分析邊坡淺層巖體劣化變形特征與滑動力監(jiān)測曲線演變特征的相關(guān)關(guān)系，分析了該系統(tǒng)對陳家山村特定地質(zhì)條件邊坡穩(wěn)定性的監(jiān)測靈敏度和臨滑預(yù)警時間，為類似邊坡的安全監(jiān)測和臨滑預(yù)警奠定了理論基礎(chǔ)。