GFRP 旋轉(zhuǎn)超聲套孔加工軸向力試驗(yàn)研究＊

朱卓志 鄭 雷 徐蘇柏 董香龍 韋文東 劉子文 宋春陽

（鹽城工學(xué)院機(jī)械工程學(xué)院，江蘇 鹽城 224051）

纖維增強(qiáng)復(fù)合材料（fiber reinforced plastic，F(xiàn)RP）具有比模量高、比強(qiáng)度高、耐疲勞和耐腐蝕等優(yōu)良特性，廣泛應(yīng)用于航空航天、船舶和軍工等領(lǐng)域[1-2]。玻璃纖維增強(qiáng)復(fù)合材料（glass fiber reinforced plastic，GFRP）作為FRP的代表之一，在實(shí)際工程應(yīng)用中，常需要進(jìn)行一定量的孔加工以便與其他零部件裝配連接。在常規(guī)麻花鉆制孔過程時(shí)，由于鉆削軸向力過大，GFRP 孔常存在毛刺、分層和撕裂等加工缺陷，極大影響了GFRP 結(jié)構(gòu)件的裝配連接強(qiáng)度[3-4]。

旋轉(zhuǎn)超聲套孔加工是集傳統(tǒng)超聲加工和套料鉆套磨加工為一體的復(fù)合加工方式，較常規(guī)制孔方式，可有效降低FRP 孔加工的軸向力，改善制孔質(zhì)量。李哲等[5-6]對碳纖維增強(qiáng)復(fù)合材料（carbon fiber reinforced plastic，CFRP）進(jìn)行旋轉(zhuǎn)超聲套孔加工研究，對比常規(guī)孔加工，軸向力降低12%～20%，孔壁表面粗糙度降低24%～36%。Wu C Q 等[7]對CFRP 進(jìn)行旋轉(zhuǎn)超聲套孔研究，發(fā)現(xiàn)旋轉(zhuǎn)超聲加工可有效減少孔出口分層缺陷。Mohammad B 等[8]對GFRP 進(jìn)行旋轉(zhuǎn)超聲套孔加工研究，相對于常規(guī)加工，軸向力大幅降低，孔出口分層損傷減少23%。

在FRP的旋轉(zhuǎn)超聲套孔加工過程中，鉆削軸向力的大小對孔加工質(zhì)量有直接影響，因此建立鉆削力數(shù)學(xué)模型具有著非常重要的研究意義。本文通過分析旋轉(zhuǎn)超聲套孔加工的運(yùn)動學(xué)特性，建立鉆削力數(shù)學(xué)預(yù)測模型，并以GFRP 為研究對象，進(jìn)行旋轉(zhuǎn)超聲套孔加工試驗(yàn)，分析旋轉(zhuǎn)超聲套孔加工的工藝效果，為FRP 高質(zhì)量孔加工的工藝參數(shù)選擇提供參考。

1 旋轉(zhuǎn)超聲套孔加工鉆削力模型建立

1.1 旋轉(zhuǎn)超聲套孔加工運(yùn)動學(xué)特性分析

旋轉(zhuǎn)超聲套孔加工示意圖，如圖1 所示。套料鉆隨主軸高速旋轉(zhuǎn)的同時(shí)，沿其軸線方向做超聲頻率的振動，通過與工件之間的進(jìn)給運(yùn)動，端部金剛石磨粒以磨削的方式實(shí)現(xiàn)材料的去除。

圖1 旋轉(zhuǎn)超聲加工示意圖

由旋轉(zhuǎn)超聲套孔加工的特點(diǎn)，可將套料鉆上任一磨粒在空間三維展開，其運(yùn)動軌跡可表示為：

式中：v為套料鉆相對于工件的進(jìn)給速度，mm/s；t為時(shí)間，s；A為振幅，mm；f為振動頻率，Hz；ω為磨粒的角速度，rad/s；R為單顆磨粒到套料鉆軸線的垂直距離，mm。

由式（1）得旋轉(zhuǎn)超聲套孔加工單顆磨粒的速度為：

進(jìn)而求得旋轉(zhuǎn)超聲套孔加工單顆磨粒的加速度為：

當(dāng)A=0.002 5 mm，f=35 000 Hz，v=9 mm/min，R=4 mm和主軸轉(zhuǎn)速n=2 000 r/min 時(shí)，單顆磨粒運(yùn)動軌跡可表示如圖2 所示。結(jié)合圖2 與式（1）、式（2）和式（3），可將單顆磨粒的運(yùn)動特性表示如圖3 所示。結(jié)合圖2和圖3 可知，旋轉(zhuǎn)超聲套孔加工中單顆磨粒的運(yùn)動軌跡為一條正弦振動的三維螺旋曲線，磨粒受超聲振動作用，在一個(gè)周期T內(nèi)，僅有極小段的時(shí)間 Δt參 與磨削，磨削深度為δ，與工件之間形成周期性的接觸分離。由于磨粒加速度的周期性變化，磨粒對工件總保持極高的沖擊速度，在短時(shí)間內(nèi)完成對工件的加載和卸載，有效防止了磨粒對工件內(nèi)部材料的進(jìn)一步的破壞，促使材料斷裂去除，減少加工過程中磨屑粘刀和料芯堵刀問題，提高孔加工質(zhì)量[8-9]。

圖2 旋轉(zhuǎn)超聲加工單顆磨粒運(yùn)動軌跡

圖3 旋轉(zhuǎn)超聲加工單顆磨粒運(yùn)動特性

1.2 鉆削力模型建立

為建立旋轉(zhuǎn)超聲套孔加工鉆削力數(shù)學(xué)模型，需對套料鉆工作部金剛石磨粒和工件做出一定的假設(shè)：

（1）參與磨削的磨粒為大小相同的剛性球體。

（2）所有磨粒露出的切削刃高度相同，且在一個(gè)振動周期內(nèi)都參與磨削。

（3）FRP的纖維和基體結(jié)合良好，遵循線彈性理論，為理想的脆性材料。

在已有假設(shè)的狀況下，考慮到旋轉(zhuǎn)超聲套孔加工的鉆削力與磨粒對工件的周期性沖擊力有關(guān)，可將單顆磨粒產(chǎn)生最大沖擊力Fm與單顆磨粒產(chǎn)生的切削力Fi的關(guān)系表示為[10]：

套料鉆表面磨粒產(chǎn)生的最大沖擊力Fm與磨削深度 δ有關(guān)，兩者關(guān)系可表示為[11-12]：

式中：d為單顆磨粒直徑；σ為纖維增強(qiáng)材料的泊松比；E為纖維增強(qiáng)材料的彈性模量?？紤]纖維增強(qiáng)復(fù)合材料在套孔加工時(shí)多受到軸向壓力載荷以及自身的力學(xué)性能各向異性的特點(diǎn)，模型中選用纖維和樹脂基體的縱向彈性模量與泊松比，并將其簡化為[11-12]：

式（6）和（7）中：Em和Ef分別為纖維和基體的彈性模量，Vm和Vf分別為纖維和基體的所占的體積分?jǐn)?shù)，σm和 σf分別為纖維和基體的泊松比。

脆性斷裂是纖維增強(qiáng)復(fù)合材料在套孔加工時(shí)的主要失效形式。根據(jù)脆性材料壓痕斷裂力學(xué)，旋轉(zhuǎn)超聲加工中單顆磨粒的單周期內(nèi)的材料去除體積可表示為[11-13]：

式中：CL和CH為橫向裂紋長度和深度，L為單顆磨粒在工件表面的有效磨削長度。CL和CH可以進(jìn)一步表示為：

式（9）和（10）中：KC為材料壓痕斷裂韌性，kL和kH比例常數(shù)。

由旋轉(zhuǎn)超聲加工的運(yùn)動學(xué)特性，單顆磨粒的有效磨削長度L可表示為：

式中：D1為 套料鉆外徑；D2為套料鉆內(nèi)徑。

旋轉(zhuǎn)超聲套孔加工的材料去除率（material removal rate，MRR ）為:

式中：N為套料鉆表面參與磨削的磨粒數(shù)目，N與金剛石磨粒在套料鉆工作部濃度和套料鉆與工件接觸面相關(guān)。

旋轉(zhuǎn)超聲套孔加工的材料去除率可以寫成進(jìn)給速度v的表達(dá)形式：

聯(lián)立式（4）～（13）可得鉆削力F為：

根據(jù)已有學(xué)者的研究結(jié)論[13-16]，Δt可表示為振動頻率、振幅和主軸進(jìn)給速度的相關(guān)函數(shù)。由超聲振動加工時(shí)磨粒的瞬時(shí)進(jìn)給速度遠(yuǎn)大于主軸的瞬時(shí)進(jìn)給速度，Δt又可近似表示為振動頻率和振幅相關(guān)函數(shù)，進(jìn)而有：

由此可得旋轉(zhuǎn)超聲套孔加工鉆削力F模型為：

由式（16）可知，旋轉(zhuǎn)超聲套孔加工的鉆削力與主軸進(jìn)給和轉(zhuǎn)速，超聲振動幅度和頻率及套料鉆壁厚等參數(shù)有關(guān)。鉆削力受進(jìn)給速度和主軸轉(zhuǎn)速影響的權(quán)重較大，且隨主軸轉(zhuǎn)速的提高或是進(jìn)給速度降低，都呈現(xiàn)減小趨勢。因此，開展主軸轉(zhuǎn)速和進(jìn)給速度對GFRP 旋轉(zhuǎn)超聲套孔加工的鉆削軸向力和孔口加工質(zhì)量影響規(guī)律的試驗(yàn)研究，對實(shí)現(xiàn)GFRP高質(zhì)量孔加工具有一定的指導(dǎo)意義。

2 試驗(yàn)設(shè)備與方案

試驗(yàn)采用的GFRP 工件厚10 mm，纖維含量約60%，密度為1.8 g/cm3，基體為環(huán)氧樹脂，彈性模量為72 GPa，抗壓強(qiáng)度為380 MPa。試驗(yàn)所用的刀具為燒結(jié)/釬焊薄壁金剛石套料鉆，鉆頭工作部外徑為8 mm，壁厚為0.4±0.1 mm，金剛石磨粒濃度為150%。試驗(yàn)的刀具及工件裝夾如圖4 所示，試驗(yàn)在VMC-C30 五軸五聯(lián)動數(shù)控加工中心進(jìn)行，軸向力由Kistler 壓電式4 分量測力儀實(shí)時(shí)采集。試驗(yàn)采用SZ-12 型超聲振動系統(tǒng)，在頻率為 35 kHz，振幅為2.5 μm 時(shí)，具有最佳超聲振動效果。試驗(yàn)加工參數(shù)變化均采用等差遞增，試驗(yàn)參數(shù)如表1 所示。試驗(yàn)結(jié)束后，采用Navitar顯微觀測系統(tǒng)觀測孔加工表面。

圖4 刀具及工件裝夾

表1 試驗(yàn)參數(shù)設(shè)計(jì)

3 試驗(yàn)結(jié)果分析

3.1 軸向力分析

在GFRP 制孔過程中，軸向力對孔加工質(zhì)量影響最大，軸向力隨主軸轉(zhuǎn)速和進(jìn)給速度的變化規(guī)律如圖5 所示。由圖可知，軸向力隨著主軸轉(zhuǎn)速的提升和進(jìn)給速度的降低大致呈現(xiàn)減小趨勢，與上文鉆削力數(shù)學(xué)模型的推測結(jié)果相符，驗(yàn)證了鉆削力數(shù)學(xué)模型的正確性。分析軸向力的變化趨勢，主要原因?yàn)椋寒?dāng)主軸轉(zhuǎn)速提高，套料鉆表面磨粒切削刃的線速度隨之提高，進(jìn)而帶來更大的沖擊力和更強(qiáng)的切削能力，促使材料斷裂去除，使套料鉆在孔加工時(shí)產(chǎn)生的軸向力降低；當(dāng)進(jìn)給速度降低，套料鉆在單位時(shí)間內(nèi)每轉(zhuǎn)的軸向切深減少，去除材料的體積減少，進(jìn)而使材料對套料鉆磨粒產(chǎn)生阻力減少，在孔加工時(shí)產(chǎn)生的軸向力降低。

圖5 軸向力對比

在GFRP 制孔試驗(yàn)中，套料鉆產(chǎn)生的最大軸向力僅為32 N，表明薄壁中空結(jié)構(gòu)的金剛石套料鉆可有效降低軸向力，能夠適用于GFRP的孔加工。同時(shí)相對于常規(guī)套孔加工，旋轉(zhuǎn)超聲加工可使軸向力進(jìn)一步降低，降低幅度為6%～25%，分析其原因?yàn)椋盒D(zhuǎn)超聲套孔加工具有脈沖式動態(tài)磨削特性，使套料鉆與工件在短時(shí)間內(nèi)不斷接觸分離，形成振動沖擊效果，促使纖維材料破裂去除，在一定程度上降低了軸向力。

3.2 孔加工出入口質(zhì)量分析

GFRP 孔加工后的表面圖形通過Navitar 顯微觀測系統(tǒng)進(jìn)行采集。在套孔加工初始階段，套料鉆可以獲得較好冷卻，刀具表面金剛石磨粒可完全切斷纖維，GFRP 孔加工入口處近乎不存在加工缺陷，孔加工入口如圖6 所示。

圖6 GFRP 孔入口

但隨著套料鉆磨削深度不斷增加，GFRP 未加工的厚度逐漸減小，孔出口處材料承載能力變差，同時(shí)切削液不容易進(jìn)入，套料鉆冷卻不充分，磨粒無法有效切斷纖維，孔出口處加工不充分的材料容易演化成如圖7 所示的分層缺陷。

圖7 GFRP 孔出口

為對孔出口分層損傷進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，采用Digimizer軟件對采集得到的圖像進(jìn)行測量與分析，并用分層因子γ對分層缺陷進(jìn)行表征[8-9]，其原理示意圖，如圖8 所示，分層比γ定義為鉆削產(chǎn)生出口分層的圓的最大直徑Lmax與 鉆削孔直徑Lo之比，其計(jì)算方法為：

圖8 孔出口分層因子示意圖

旋轉(zhuǎn)超聲加工和常規(guī)加工的分層因子對比，如圖9 所示。相較于常規(guī)套孔加工，旋轉(zhuǎn)超聲加工的出口分子因子降低，降低幅度為8%～15%，同時(shí)分層因子隨著主軸轉(zhuǎn)速的提高和進(jìn)給速度降低呈降低趨勢，與軸向力變化趨勢大致相同，表明旋轉(zhuǎn)超聲振動能有效降低了軸向力，進(jìn)而提高制孔質(zhì)量。

圖9 孔出口分層因子對比

4 結(jié)語

本文首先分析了旋轉(zhuǎn)超聲套孔加工的運(yùn)動學(xué)特性，建立鉆削力數(shù)學(xué)模型，并進(jìn)行GFRP 孔加工試驗(yàn)驗(yàn)證，現(xiàn)得到結(jié)論如下：

（1）通過旋轉(zhuǎn)超聲套孔加工運(yùn)動學(xué)特性建立的鉆削力數(shù)學(xué)模型表明，鉆削力受主軸轉(zhuǎn)速和進(jìn)給速度的影響較為顯著。

（2）相對于常規(guī)套孔加工，旋轉(zhuǎn)超聲加工能夠有效降低軸向力，最大降幅可達(dá)25%。軸向力在降低的同時(shí)孔出口分層損傷隨之減小，兩者隨工藝參數(shù)的變化規(guī)律近乎具有一致性，表明降低軸向力可以改善GFRP 孔加工質(zhì)量。

（3）GFRP 孔加工試驗(yàn)表明，軸向力隨著主軸轉(zhuǎn)速的增大和進(jìn)給速度的減小呈降低趨勢，與鉆削力數(shù)學(xué)模型預(yù)測的結(jié)果相符，因此GFRP的高質(zhì)量孔加工應(yīng)選在高轉(zhuǎn)速和低進(jìn)給的加工參數(shù)下進(jìn)行。