衛(wèi)星導(dǎo)航接收機(jī)三階互調(diào)阻塞效應(yīng)分析

趙宏澤, 魏光輝, 杜 雪, 鄭建擁, 李 媚

(陸軍工程大學(xué)石家莊校區(qū)電磁環(huán)境效應(yīng)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 河北 石家莊 050003)

0 引 言

衛(wèi)星導(dǎo)航接收機(jī)是通過(guò)同時(shí)接收多顆衛(wèi)星信號(hào)以解算、獲取導(dǎo)航、定位和授時(shí)信息參數(shù)的儀器設(shè)備,廣泛應(yīng)用于艦船、飛機(jī)、導(dǎo)彈、無(wú)人偵查等裝備。由于衛(wèi)星導(dǎo)航信號(hào)的發(fā)射功率有限,經(jīng)過(guò)遠(yuǎn)距離傳播、大氣損耗后,到達(dá)地面用戶接收終端時(shí)已相當(dāng)微弱(約-130 dBm),比接收機(jī)熱噪聲還要低30 dB,這使得導(dǎo)航接收機(jī)極易受到各種電磁輻射信號(hào)的干擾,如何提高其抗電磁干擾的能力正成為各國(guó)研究的熱點(diǎn)。未來(lái)信息化條件下的一體化聯(lián)合作戰(zhàn),隨著各種用頻設(shè)備的增加以及發(fā)射機(jī)功率的提高,尤其是高功率微波武器的列裝,戰(zhàn)場(chǎng)電磁環(huán)境呈現(xiàn)日趨惡化的態(tài)勢(shì),使得導(dǎo)航接收機(jī)在更加復(fù)雜的電磁環(huán)境下更易發(fā)生失鎖從而失去導(dǎo)航定位的功能。

當(dāng)前對(duì)于導(dǎo)航接收機(jī)定位失鎖的研究主要側(cè)重于熱噪聲、高斯白噪聲、窄帶連續(xù)波、超寬帶、匹配譜干擾等方面。文獻(xiàn)[21-23]分析了帶外電磁干擾對(duì)導(dǎo)航接收機(jī)性能造成的不利影響,但均未涉及帶外多頻電磁輻射互調(diào)導(dǎo)致的導(dǎo)航接收機(jī)定位失鎖,特別是干擾能力最強(qiáng)的三階互調(diào)信號(hào)造成的阻塞效應(yīng)未能引起足夠的重視。文獻(xiàn)[24]提出復(fù)雜電磁環(huán)境中存在諸多不確定性因素,僅用傳統(tǒng)的單源電磁兼容測(cè)試評(píng)估受試設(shè)備(equipment under test,EUT)的安全性是不夠的,不同頻率較低水平電磁波的同時(shí)輻射也會(huì)對(duì)EUT造成電磁干擾。文獻(xiàn)[25-28]分別分析了在不同測(cè)試平臺(tái)中開(kāi)展多源電磁輻射試驗(yàn)用以研究互調(diào)電磁干擾的可行性,但后續(xù)研究進(jìn)展和基于多源測(cè)試試驗(yàn)數(shù)據(jù)的建模評(píng)估方法鮮有報(bào)道。

本文以某型導(dǎo)航接收機(jī)為實(shí)驗(yàn)對(duì)象,在開(kāi)展單頻電磁輻射阻塞效應(yīng)試驗(yàn)的基礎(chǔ)上,系統(tǒng)研究了三階互調(diào)阻塞效應(yīng)機(jī)理、干擾試驗(yàn)方法,測(cè)試得出了該型導(dǎo)航接收機(jī)帶外雙頻電磁輻射三階互調(diào)阻塞干擾因子隨輻射頻偏變化的特性曲線,為開(kāi)展衛(wèi)星導(dǎo)航接收機(jī)以及其他用頻裝備復(fù)雜電磁環(huán)境下的效應(yīng)評(píng)估奠定了基礎(chǔ)。

1 單頻電磁輻射阻塞效應(yīng)試驗(yàn)

根據(jù)圖1的試驗(yàn)配置采用全電平輻照法開(kāi)展試驗(yàn),通過(guò)試驗(yàn)觀察確定該型導(dǎo)航接收機(jī)的最低定位要求星數(shù)為5顆。由于所用導(dǎo)航信號(hào)模擬器8號(hào)星穩(wěn)定性差,播發(fā)后參與定位所需時(shí)間遠(yuǎn)大于其他星,為保證實(shí)驗(yàn)重復(fù)性,設(shè)定衛(wèi)星信號(hào)模擬器播發(fā)的衛(wèi)星數(shù)量為9顆,分別為1、2、3、4、5、6、7、9、10號(hào)星,且在后續(xù)的三階互調(diào)阻塞干擾實(shí)驗(yàn)中仍將導(dǎo)航信號(hào)模擬器設(shè)為播發(fā)以上衛(wèi)星。試驗(yàn)過(guò)程中,以施加電磁輻射干擾信號(hào)后30 s內(nèi)導(dǎo)航接收機(jī)出現(xiàn)定位失鎖的現(xiàn)象作為敏感判據(jù),測(cè)定不同干擾頻率下的臨界干擾場(chǎng)強(qiáng),得到某型導(dǎo)航接收機(jī)定位失鎖現(xiàn)象隨電磁輻射場(chǎng)強(qiáng)的變化規(guī)律。

圖1 單頻連續(xù)波電磁輻射效應(yīng)試驗(yàn)配置圖Fig.1 Configuration diagram of single frequency continuous wave electromagnetic radiation effect test

將多體制導(dǎo)航信號(hào)模擬器各衛(wèi)星均設(shè)為相同功率的播發(fā)狀態(tài),將導(dǎo)航信號(hào)模擬器的衛(wèi)星播發(fā)功率設(shè)定為-80 dBm。受試導(dǎo)航接收機(jī)在連續(xù)波電磁輻射持續(xù)過(guò)程中,采用變步長(zhǎng)升降法調(diào)節(jié)射頻信號(hào)源的輸出功率,測(cè)定導(dǎo)航接收機(jī)出現(xiàn)定位失鎖現(xiàn)象時(shí)對(duì)應(yīng)的臨界干擾場(chǎng)強(qiáng),依據(jù)測(cè)試結(jié)果繪制受試導(dǎo)航接收機(jī)的單頻阻塞臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)變化曲線如圖2所示。

圖2 導(dǎo)航接收機(jī)單頻阻塞臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)變化曲線Fig.2 Variation curve of single frequency blockage critical interference field strength in navigation receiver

由圖2可見(jiàn),受試衛(wèi)星導(dǎo)航接收機(jī)單頻連續(xù)波電磁輻射阻塞干擾效應(yīng)規(guī)律如下。

(1) 頻偏為±2 MHz之內(nèi)時(shí),導(dǎo)航接收機(jī)對(duì)電磁輻射最敏感,在這一敏感頻段臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)隨輻射頻偏劇烈變化。

(2) 在輻射頻偏2～18 MHz的范圍內(nèi),受試導(dǎo)航接收機(jī)對(duì)電磁輻射也很敏感,其臨界阻塞干擾場(chǎng)強(qiáng)在這一頻段幾乎不隨輻射頻偏變化。

(3) 在輻射頻偏19～56 MHz的范圍內(nèi),受試導(dǎo)航接收機(jī)的抗電磁干擾能力與輻射頻偏2～18 MHz相比,明顯上升了一個(gè)臺(tái)階,且隨頻偏變化不大。

(4) 當(dāng)輻射頻率低于工作頻率時(shí),隨輻射頻偏的降低,臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)幾乎單調(diào)上升;受試導(dǎo)航接收機(jī)抗負(fù)頻偏電磁干擾的能力遠(yuǎn)大于抗正頻偏電磁干擾的能力。

(5) 在輻射頻率低于工作頻率23 MHz和高于工作頻率57 MHz時(shí),臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)迅速躍變到0 dBV/m以上,這可能是陷波天線發(fā)揮作用造成的。

2 帶外雙頻三階互調(diào)阻塞效應(yīng)試驗(yàn)

2.1 三階互調(diào)阻塞效應(yīng)機(jī)理分析

根據(jù)場(chǎng)路耦合原理,信號(hào)在進(jìn)入導(dǎo)航接收機(jī)前,會(huì)經(jīng)過(guò)衰減。因此,假設(shè)到達(dá)導(dǎo)航接收機(jī)的干擾信號(hào)形式為

()=cos 2π+cos 2π

(1)

式中:、是與頻率相關(guān)的系數(shù),由設(shè)備自身特性決定;、為干擾信號(hào)幅值。對(duì)于非線性電路,利用冪級(jí)數(shù)展開(kāi)法展開(kāi),工程上為應(yīng)用方便一般保留前4項(xiàng),因而非線性電路輸出信號(hào)可寫為

(2)

式中:(=0,1,2,…)為非線性系數(shù),與非線性電路特性有關(guān)。

2.2 三階互調(diào)阻塞效應(yīng)模型

經(jīng)過(guò)前期的研究,魏光輝團(tuán)隊(duì)建立了三階互調(diào)阻塞效應(yīng)干擾模型。設(shè)2-落入EUT敏感頻帶內(nèi),帶外信號(hào)、的三階互調(diào)信號(hào)可表示為

(3)

式中:()是與EUT工頻有關(guān)的三階互調(diào)非線性系數(shù)。

引入三階互調(diào)阻塞干擾因子的概念,取值越大,EUT在相應(yīng)頻點(diǎn)產(chǎn)生的非線性失真越嚴(yán)重、與其他頻點(diǎn)聯(lián)合產(chǎn)生三階互調(diào)阻塞效應(yīng)的概率越大。三階互調(diào)阻塞干擾模型為

(4)

式中:、0、、分別代表工作頻率和干擾頻率、、對(duì)應(yīng)的單頻阻塞臨界干擾場(chǎng)強(qiáng);、代表雙頻阻塞臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)。

當(dāng)≥1時(shí)出現(xiàn)三階互調(diào)阻塞干擾,當(dāng)<1時(shí)用頻設(shè)備能夠正常工作。

2.3 三階互調(diào)阻塞效應(yīng)試驗(yàn)方法

在此基礎(chǔ)上,設(shè)計(jì)衛(wèi)星導(dǎo)航接收機(jī)帶外三階互調(diào)阻塞效應(yīng)試驗(yàn)方法,試驗(yàn)步驟如下。

如圖3所示,搭建好帶外雙頻三階互調(diào)干擾輻射試驗(yàn)系統(tǒng),確保衛(wèi)星導(dǎo)航接收機(jī)在衛(wèi)星信號(hào)模擬器播發(fā)狀態(tài)下能夠正常定位,并且在沒(méi)有外加干擾時(shí),各星載噪比穩(wěn)定不變。

圖3 導(dǎo)航接收機(jī)三階互調(diào)阻塞效應(yīng)試驗(yàn)配置圖Fig.3 Configuration diagram of blocking effect test for third-order intermodulation in navigation receivers

調(diào)整兩套輻射發(fā)射系統(tǒng)的天線輻射方向與距離,使兩信號(hào)源在同一輸出功率下接收天線處的場(chǎng)強(qiáng)保持一致,同時(shí)保證接收天線處的場(chǎng)均勻性。

選擇干擾頻點(diǎn),選擇帶外頻點(diǎn)=±Δ,=±4Δ3,=±2Δ為基礎(chǔ)頻點(diǎn),由三階互調(diào)阻塞效應(yīng)機(jī)理可知,干擾信號(hào)頻率經(jīng)過(guò)相互調(diào)制后產(chǎn)生的新頻率應(yīng)落于導(dǎo)航接收機(jī)帶內(nèi)。假設(shè)EUT的敏感帶寬為BW,則:2-=±2Δ3,2-=,2-=±2Δ3均應(yīng)落于帶內(nèi),導(dǎo)航接收機(jī)的敏感頻帶為-6～20 MHz,而且=±Δ要落于帶外,因而有

(5)

因?qū)Ш叫盘?hào)在負(fù)頻偏端和正頻偏端的敏感帶寬不同,故需要分別確定基礎(chǔ)頻點(diǎn)。在外推頻點(diǎn)的選擇上,為減小試驗(yàn)誤差,需令外推頻點(diǎn)分別與基礎(chǔ)頻點(diǎn)互調(diào)后產(chǎn)生的新頻率等于導(dǎo)航信號(hào)工作頻率或在工作頻率附近。測(cè)試所選頻點(diǎn)與中心頻點(diǎn)處的單頻敏感度。

基礎(chǔ)頻點(diǎn)三階互調(diào)臨界阻塞效應(yīng)試驗(yàn):由于三階互調(diào)干擾產(chǎn)生的帶內(nèi)頻率對(duì)接收機(jī)造成阻塞所需能量相比帶外單頻臨界干擾閾值小的多,因此在基礎(chǔ)頻點(diǎn)單頻敏感度基礎(chǔ)上,將輸出功率下調(diào)30 dB以上,之后按變步長(zhǎng)升降法同時(shí)調(diào)整兩臺(tái)信號(hào)源的輸出,直至受試導(dǎo)航接收機(jī)達(dá)到臨界干擾狀態(tài)。

改變干擾信號(hào)輸出功率組合,再保持一個(gè)干擾信號(hào)輸出功率不變,調(diào)整另一個(gè),得到多次三階互調(diào)阻塞干擾測(cè)試結(jié)果。

2.4 導(dǎo)航接收機(jī)帶外三階互調(diào)阻塞干擾因子測(cè)定

241 正頻偏端基礎(chǔ)頻點(diǎn)三階互調(diào)阻塞干擾因子

選擇正頻偏端的帶外基礎(chǔ)頻點(diǎn)為=+Δ、=+4Δ3、=+2Δ,取Δ=27 MHz,則上述頻點(diǎn)兩兩作用產(chǎn)生的三階互調(diào)頻率均落于敏感頻帶內(nèi),滿足頻點(diǎn)選擇要求。

正頻偏端基礎(chǔ)頻點(diǎn)三階互調(diào)阻塞干擾測(cè)試結(jié)果如表1所示,三階互調(diào)阻塞干擾因子計(jì)算結(jié)果如表2所示。

表1 正頻偏端基礎(chǔ)頻點(diǎn)三階互調(diào)阻塞干擾測(cè)試結(jié)果Table 1 Test results of third-order intermodulation blocking interference at fundamental frequency point of positive frequency offset end

表2 正頻偏端三階互調(diào)阻塞干擾因子計(jì)算結(jié)果Table 2 Calculation results of third-order intermodulation blocking interference factors at positive frequency offset end

2.4.2 正頻偏端外推頻點(diǎn)的三階互調(diào)阻塞干擾因子

為盡量降低外推過(guò)程中的累計(jì)誤差,首先選擇以上3個(gè)基礎(chǔ)頻點(diǎn)與工作頻點(diǎn)頻差的二倍處進(jìn)行試驗(yàn)。令兩個(gè)干擾信號(hào)的三階互調(diào)新頻率正好落于工作頻點(diǎn)之上。因此,外推的頻偏選擇72 MHz和108 MHz,分別與36 MHz和54 MHz進(jìn)行三階互調(diào)臨界阻塞干擾試驗(yàn),確定頻偏72 MHz和108 MHz對(duì)應(yīng)的三階互調(diào)阻塞干擾因子。在已知以上5個(gè)頻偏對(duì)應(yīng)的三階互調(diào)阻塞干擾因子的基礎(chǔ)上,進(jìn)行內(nèi)插或外推頻點(diǎn)選擇,因?yàn)轭l偏108 MHz處的互調(diào)阻塞因子已經(jīng)接近于1。說(shuō)明此處三階互調(diào)阻塞效應(yīng)已經(jīng)很小,故只需在0～108 MHz內(nèi)選擇內(nèi)插或外推頻點(diǎn),內(nèi)插或外推試驗(yàn)頻點(diǎn)分別與已測(cè)頻點(diǎn)對(duì)應(yīng)的干擾頻率進(jìn)行三階互調(diào)臨界阻塞干擾試驗(yàn),試驗(yàn)方法同上,每組試驗(yàn)需選用不同的功率組合,試驗(yàn)結(jié)果如表3所示,阻塞干擾因子如表4所示。

表3 正頻偏端三階互調(diào)阻塞干擾試驗(yàn)結(jié)果Table 3 Test results of third-order intermodulation blocking interference at positive frequency offset end

表4 其他正頻偏端三階互調(diào)阻塞干擾因子計(jì)算結(jié)果Table 4 Calculation results of third-order intermodulation blocking interference factors at other positive frequency offset ends

根據(jù)表2和表4中的三階互調(diào)阻塞干擾因子的計(jì)算結(jié)果,描繪正頻偏端三階互調(diào)阻塞干擾因子隨頻偏的變化曲線如圖4所示。

圖4 受試導(dǎo)航接收機(jī)三階互調(diào)阻塞干擾因子 隨正輻射頻偏變化曲線Fig.4 Curve of third-order intermodulation blocking interference factor with positive radiation frequency offset in tested navigation receiver

圖4中同時(shí)給出了三階互調(diào)阻塞干擾因子的最大值、最小值和均值曲線。由此可見(jiàn),在該型導(dǎo)航接收機(jī)正頻偏端輻射頻偏為60 Hz時(shí)三階互調(diào)阻塞干擾因子達(dá)到最大,三階互調(diào)阻塞干擾最為嚴(yán)重,輻射頻偏處于36～72 MHz范圍時(shí),三階互調(diào)阻塞干擾不容忽視。

2.4.3 負(fù)頻偏端基礎(chǔ)頻點(diǎn)三階互調(diào)阻塞干擾因子

與正頻偏端選擇基礎(chǔ)頻點(diǎn)的方法類似,選擇負(fù)頻偏端的基礎(chǔ)頻點(diǎn)為=-Δ、=-4Δ3、=-2Δ,因?yàn)樨?fù)頻偏端單頻阻塞臨界干擾敏感頻段較窄,故取Δ=9 MHz,負(fù)頻偏端基礎(chǔ)頻點(diǎn)三階互調(diào)阻塞干擾測(cè)試結(jié)果如表5所示,三階互調(diào)阻塞干擾因子如表6所示。

2.4.4 負(fù)頻偏端外推頻點(diǎn)三階互調(diào)阻塞干擾因子

與正頻偏端選擇外推頻點(diǎn)的方法類似,選擇-24 MHz、-36 MHz、-48 MHz、-72 MHz和-96 MHz處對(duì)應(yīng)的頻率。在上述8個(gè)頻點(diǎn)的基礎(chǔ)上內(nèi)插或外推其他試驗(yàn)頻點(diǎn),依據(jù)試驗(yàn)結(jié)果變化情況使三階互調(diào)阻塞干擾因子變化直至接近于1,外推或內(nèi)插試驗(yàn)頻點(diǎn)分別與已測(cè)頻點(diǎn)對(duì)應(yīng)的干擾頻率進(jìn)行三階互調(diào)臨界阻塞干擾試驗(yàn),試驗(yàn)方法同上,每組試驗(yàn)需選用不同的功率組合,試驗(yàn)結(jié)果如表7所示,三階互調(diào)阻塞干擾因子如表8所示。

表5 負(fù)頻偏端基礎(chǔ)頻點(diǎn)三階互調(diào)阻塞干擾測(cè)試結(jié)果Table 5 Test results of third-order intermodulation blocking interference at negative frequency offset end basic frequency point

表6 負(fù)頻偏端三階互調(diào)阻塞干擾因子計(jì)算結(jié)果Table 6 Calculation results of third-order intermodulation blocking interference factor at negative frequency offset

表7 負(fù)頻偏端三階互調(diào)阻塞干擾試驗(yàn)結(jié)果Table 7 Test results of third-order intermodulation blocking interference at negative frequency offset end

表8 其他負(fù)頻偏端三階互調(diào)阻塞干擾因子計(jì)算結(jié)果Table 8 Calculation results of third-order intermodulation blocking interference factors at other negative frequency offset ends

根據(jù)表6和表8中的測(cè)試計(jì)算結(jié)果,繪制受試導(dǎo)航接收機(jī)負(fù)頻偏端三階互調(diào)阻塞干擾因子隨頻偏的變化曲線如圖5所示。

圖5 受試導(dǎo)航接收機(jī)三階互調(diào)阻塞干擾因子隨負(fù)輻射頻偏變化曲線Fig.5 Curve of third-order intermodulation blocking interference factor with negative radiation frequency offset in tested navigation receiver

圖5中給出了負(fù)頻偏端三階互調(diào)阻塞干擾因子均值、最大值和最小值3條曲線,可以看出測(cè)試誤差范圍。由此可得出受試導(dǎo)航接收機(jī)在負(fù)頻偏端隨輻射頻偏的增加,三階互調(diào)阻塞干擾因子波動(dòng)上升,在頻偏為-60 MHz附近達(dá)到最大值,頻偏大于96 MHz后,三階互調(diào)阻塞干擾因子隨頻偏增加而迅速減小,頻偏大于102 MHz后,可不再考慮三階互調(diào)效應(yīng)。通過(guò)與圖4的對(duì)比,可得出受試導(dǎo)航接收機(jī)在正負(fù)頻偏為50～70 MHz均明顯波動(dòng),在正負(fù)頻偏為60 MHz附近均達(dá)到最大值,但負(fù)頻偏三階互調(diào)阻塞效應(yīng)顯著強(qiáng)于正頻偏端,負(fù)頻偏對(duì)應(yīng)的三階互調(diào)阻塞干擾因子比正頻偏端要高20余倍,敏感頻偏范圍也要寬1倍以上。

2.5 導(dǎo)航接收機(jī)三階互調(diào)阻塞干擾因子試驗(yàn)驗(yàn)證

利用受試導(dǎo)航接收機(jī)在衛(wèi)星信號(hào)模擬器發(fā)射功率為-80 dBm時(shí)測(cè)試確定的三階互調(diào)阻塞干擾因子均值,將衛(wèi)星信號(hào)模擬器發(fā)射功率設(shè)為-100 dBm,并調(diào)整發(fā)射天線的位置,選擇容易出現(xiàn)較大誤差的典型頻點(diǎn)組合進(jìn)行三階互調(diào)阻塞效應(yīng)臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)測(cè)量,代入測(cè)試結(jié)果可得到三階互調(diào)阻塞效應(yīng)指數(shù)如表9所示。

表9 三階互調(diào)阻塞效應(yīng)指數(shù)計(jì)算結(jié)果Table 9 Calculation results of third-order intermodulation blocking effect index

上述試驗(yàn)分別在頻偏27 MHz、36 MHz、60 MHz、-18 MHz、-30 MHz、-36 MHz、-60 MHz和-72 MHz進(jìn)行了試驗(yàn)驗(yàn)證,包含基礎(chǔ)頻點(diǎn)、三階互調(diào)阻塞干擾因子曲線最大變化率頻段附近的頻點(diǎn)和干擾因子峰值點(diǎn)鄰近頻點(diǎn),三階互調(diào)阻塞效應(yīng)指數(shù)在0.87～1.40之間變化,評(píng)估誤差小于3.0 dB,說(shuō)明三階互調(diào)阻塞干擾因子曲線能夠較為準(zhǔn)確地反映受試導(dǎo)航接收機(jī)三階互調(diào)阻塞效應(yīng)規(guī)律,驗(yàn)證了三階互調(diào)阻塞效應(yīng)機(jī)理分析的正確性。

3 結(jié) 論

本文針對(duì)某型衛(wèi)星導(dǎo)航接收機(jī)為試驗(yàn)對(duì)象,通過(guò)開(kāi)展電磁輻照試驗(yàn),對(duì)受試導(dǎo)航接收機(jī)單頻連續(xù)波和帶外雙頻三階互調(diào)阻塞效應(yīng)規(guī)律展開(kāi)研究,主要結(jié)論如下。

(1) 受試導(dǎo)航接收機(jī)單頻阻塞臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)在工作頻率±2 MHz范圍內(nèi)最為敏感,在頻偏2～18 MHz和19～56 MHz的范圍內(nèi)均出現(xiàn)臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)幾乎不隨頻偏變化的平臺(tái),在低于工作頻率和高于工作頻率50 MHz時(shí),臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)隨輻射頻偏的增大而快速升高,在輻射頻率低于工作頻率23 MHz和高于工作頻率57 MHz時(shí),臨界干擾場(chǎng)強(qiáng)迅速躍變到0 dBV/m以上。

(2) 通過(guò)三階互調(diào)阻塞效應(yīng)試驗(yàn)測(cè)試結(jié)果分析了某型導(dǎo)航接收機(jī)的三階互調(diào)阻塞效應(yīng)規(guī)律。研究發(fā)現(xiàn)該型導(dǎo)航接收機(jī)三階互調(diào)阻塞干擾因子在正負(fù)頻偏端隨輻射頻偏的增大均呈現(xiàn)先增加后減小的現(xiàn)象,但負(fù)頻偏端對(duì)應(yīng)的三階互調(diào)阻塞干擾因子峰值比正頻偏端峰值之比高達(dá)20余倍,敏感頻偏范圍也要寬1倍以上。

(3) 改變?cè)囼?yàn)條件進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證,得到該型導(dǎo)航接收機(jī)三階互調(diào)阻塞干擾因子變化曲線擬合度較好,評(píng)估誤差在3 dB內(nèi),能夠較為準(zhǔn)確地反映其三階互調(diào)阻塞效應(yīng)隨輻射頻偏變化的敏感程度,也驗(yàn)證了三階互調(diào)阻塞效應(yīng)機(jī)理分析的正確性。