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    液壓閘門增力式舉升機(jī)構(gòu)優(yōu)化及有限元分析

    2022-03-29 12:57:40李凱旋耿曄晗竇立瑋閆永生
    關(guān)鍵詞:增力門葉液壓缸

    李凱旋,耿曄晗,竇立瑋,王 湛,閆永生

    (中國(guó)水利水電科學(xué)研究院,北京 100048)

    1 研究背景

    目前,常見(jiàn)的液壓閘門主要包括合頁(yè)活動(dòng)閘、液壓升降壩、鋼壩閘等[1],但多采用直推式舉升機(jī)構(gòu),該類閘門在建攔蓄高度多為1~5 m,目前,最高在建也僅為6 m,資料可查建于南洋河天鎮(zhèn)縣[2]和遼寧省海城市[3]。隨著水利工程的發(fā)展,閘門也不僅僅局限于常規(guī)功能,需求也逐漸向景觀性、生態(tài)性、控制性等多重功能方向發(fā)展[4-6],閘門攔蓄高度從1~6 m的常規(guī)攔蓄高度逐漸向6~8 m的較高攔蓄高度發(fā)展,舉升機(jī)構(gòu)已不能完全滿足當(dāng)前水工閘門的需求,亟待解決尋找一種適合于4~8m較高攔蓄高度尤其是攔蓄高度大于6m的舉升機(jī)構(gòu),促進(jìn)液壓閘門技術(shù)的發(fā)展與應(yīng)用。

    目前,對(duì)于閘門的工作特性已有一些研究基礎(chǔ)。如謝良平[7]建立常見(jiàn)3 m、4 m、5 m壩高的直推式液壓升降壩物理模型試驗(yàn),研究分析其在不同開(kāi)啟方式下,正常泄水及擋水的泄流特性分析。陳業(yè)銀等[8]介紹了直推式液壓升降壩的結(jié)構(gòu)、原理及特點(diǎn),并采用彈性力學(xué)三維有限元法計(jì)算不同工況下面板及支承結(jié)構(gòu)的應(yīng)力和變形;周建方等[9]提出了鋼閘門結(jié)構(gòu)正常使用極限狀態(tài)可靠度分析的3種計(jì)算模式,對(duì)鋼閘門結(jié)構(gòu)在設(shè)計(jì)規(guī)范正常使用極限狀態(tài)可靠指標(biāo)進(jìn)行了校準(zhǔn)計(jì)算和分析。

    但是對(duì)于非直推式舉升機(jī)構(gòu)的工作特性研究相對(duì)來(lái)說(shuō)幾近空白,僅有劉明軍等[10]介紹了一種非直推式新型液壓攔河壩的優(yōu)缺點(diǎn),該種結(jié)構(gòu)推力液壓缸行程較直推式的短,且每個(gè)支撐點(diǎn)都是三角形支撐,穩(wěn)定性更高,但也僅僅適用于6 m閘以下。俞昊捷等[11]介紹了一種非直推式折疊液壓壩支撐結(jié)構(gòu)在升降過(guò)程中的工作特性及有限元分析,并分析了該結(jié)構(gòu)在不同面板閉合角度下應(yīng)力的變化規(guī)律及壩前泥沙淤積對(duì)該種結(jié)構(gòu)的影響。

    而本文的增力式舉升機(jī)構(gòu)是在直推式舉升機(jī)構(gòu)的基礎(chǔ)上進(jìn)行發(fā)展的新型機(jī)構(gòu),該舉升機(jī)構(gòu)在升降過(guò)程中,受力不斷發(fā)生變化,舉升機(jī)構(gòu)的強(qiáng)度和穩(wěn)定性都需要進(jìn)行深入分析及計(jì)算。本文結(jié)合其運(yùn)動(dòng)原理計(jì)算其在較高攔蓄高度4~8 m情況下,液壓缸缸徑、行程、穩(wěn)定安全系數(shù)隨啟閉角度的變化規(guī)律及關(guān)系,確定其在運(yùn)行時(shí)的工作狀態(tài)情況,通過(guò)分析其安全穩(wěn)定性,判斷其適用的攔蓄高度工況條件。并以6 m寬、4 m高增力式舉升機(jī)構(gòu)為模型案例,建立三維有限元模型,開(kāi)展靜力學(xué)仿真分析計(jì)算,模擬超高溢流30 cm工況下的各關(guān)鍵結(jié)構(gòu)應(yīng)力、應(yīng)變及變形情況,提出需要改進(jìn)的部件及改進(jìn)措施,為液壓閘門增力式舉升機(jī)構(gòu)在較高攔蓄高度下的設(shè)計(jì)、改進(jìn)和應(yīng)用提供理論依據(jù)。

    2 結(jié)構(gòu)模型建立及計(jì)算

    2.1 三維模型及計(jì)算參數(shù)建立首先建立液壓閘門直推式、增力式舉升機(jī)構(gòu)三維可視化實(shí)體模型,能夠保證這兩種舉升機(jī)構(gòu)的正常運(yùn)行,且都可以實(shí)現(xiàn)閘門啟閉角度0°~75°任意角度擋水及泄水。直推式舉升機(jī)構(gòu)包括液壓缸、底鉸支座、鉸軸等。由液壓缸旋轉(zhuǎn)伸縮直推門葉,門葉繞底軸旋轉(zhuǎn),實(shí)現(xiàn)升閘擋水,降閘泄水功能。直推式舉升機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,液壓缸小角度直推和支撐,不僅安全可靠,也具有一定景觀性[12-13];增力式舉升機(jī)構(gòu)包括門葉、上折疊桿組合、下折疊桿組合、底軸鉸鏈總成、綜合支架等。其中,上折疊桿與下折疊桿和液壓缸連接于連接軸,在連接軸處發(fā)生折疊,液壓缸伸縮旋轉(zhuǎn)推動(dòng)連接軸,上下折疊桿發(fā)生旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動(dòng),推動(dòng)門葉繞底軸旋轉(zhuǎn),升閘擋水、降閘泄水。該舉升機(jī)構(gòu)與直推式相比,縮短了液壓缸的行程,也節(jié)省了折疊連桿下放后的空間[14]。具體液壓舉升機(jī)構(gòu)三維結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖1,計(jì)算結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖2,計(jì)算參數(shù)見(jiàn)表1。

    圖1 舉升機(jī)構(gòu)三維詳圖

    圖2 舉升機(jī)構(gòu)計(jì)算結(jié)構(gòu)

    表1 舉升機(jī)構(gòu)參數(shù) (單位:mm)

    2.2 計(jì)算公式模擬工程條件,當(dāng)閘門倒伏時(shí),壩面水平,即啟閉角度為0°;當(dāng)閘門立閘時(shí),門葉有一定角度傾立,即啟閉角度為75°。工況為閘前超高溢流30 cm,閘后無(wú)水,參考文獻(xiàn)[15],啟閉角度為0°、15°、30°時(shí),按動(dòng)水壓力計(jì)算;當(dāng)啟閉角度大于40°、60°、75°時(shí),按靜水壓力計(jì)算。

    對(duì)于直推式結(jié)構(gòu),將門葉OO′與液壓缸AB看作平衡力系,建立對(duì)O點(diǎn)彎矩為0的靜力平衡方程,推導(dǎo)出液壓缸受力,即:

    對(duì)于增力式結(jié)構(gòu),首先將門葉OO′、上折疊桿AB作為一平衡力系,該力系中考慮閘門所受水壓力,閘門自重,建立對(duì)O點(diǎn)彎矩為0的靜力平衡方程,得到上折疊桿所有推力;然后將上折疊桿AB、下折疊桿BD、液壓缸CE整體作為一平衡力系,該力系中考慮上折疊桿,液壓缸,下折疊桿受力,建立對(duì)D點(diǎn)彎矩為0的靜力平衡方程,推導(dǎo)出液壓缸受力公式,即:

    液壓缸的液壓桿直徑采用公式

    液壓缸穩(wěn)定安全系數(shù)根據(jù)文獻(xiàn)[16]計(jì)算。式中:G水為壩面所受水壓力;G壩為壩重;e為水壓力中心離底部距離;μ為安全系數(shù),取1.2;b為單支液壓缸所承受壩面長(zhǎng)度,取3 m;H為壩面長(zhǎng)度;h為攔蓄高度;γ為水的容重,取10 kN/m3;g為重力加速度,取10 m/s2;h1為超高溢流,取30 cm;h2為壩面底點(diǎn)距水面的垂直距離;α為啟閉角度;β為液壓缸與壩面夾角;OA為壩面底軸距上折疊桿與門葉交點(diǎn)的距離;P為工作壓力。

    液壓缸穩(wěn)定安全計(jì)算,采用歐拉公式[17]計(jì)算:

    式中:k為液壓缸穩(wěn)定安全系數(shù);Fcr為液壓缸受壓臨界壓力;F為液壓缸所受軸向壓力;E為活塞桿材料縱向彈性模量,取2.06×105MPa;Id為活塞桿的截面慣性矩;μ0為長(zhǎng)度折減系數(shù);μ為長(zhǎng)度系數(shù),兩端鉸接μ=1;Lz為活塞桿全行程外伸狀態(tài)支點(diǎn)間距。

    2.3 液壓缸缸徑隨啟閉角度的變化規(guī)律如圖3所示,兩種舉升機(jī)構(gòu)在閘門開(kāi)啟過(guò)程中,缸徑隨著啟閉角度的變化有很大的差別。直推式舉升機(jī)構(gòu),起推時(shí)即啟閉角度為0°時(shí)候液壓缸受力大,隨著閘門的起升,液壓缸受力逐漸減小,減小到閘門升起啟閉角度45°左右,液壓缸受力逐漸增大至完全升起即啟閉角度為75°時(shí)停止,當(dāng)閘門完全升起時(shí),液壓缸受力接近起推時(shí)的受力情況,由此可以看出,直推式舉升機(jī)構(gòu)在起推時(shí),液壓缸受力最大,啟閉角度為75°時(shí),受力與起推時(shí)接近,相對(duì)來(lái)說(shuō)也比較大。而增力式舉升機(jī)構(gòu),起推時(shí),液壓缸受力很小,隨著啟閉角度的增加,受力逐漸增大,增大到啟閉角度30°時(shí),達(dá)到最大,然后液壓缸受力逐漸減小,直到閘門完全升起,液壓缸受力最小,由此可以看出,該結(jié)構(gòu)在起推時(shí)和完全升起時(shí),液壓缸受力最小,可以有效減小液壓缸的損壞,增長(zhǎng)閘門的使用壽命。

    圖3 液壓缸缸徑隨啟閉角度的變化規(guī)律

    2.4 液壓缸缸徑及行程隨攔蓄高度的變化規(guī)律通過(guò)2.3節(jié)確定最大允許缸徑值,選取液壓缸參數(shù),揭示液壓缸缸徑及行程隨攔蓄高度的變化規(guī)律。如圖4所示,兩種舉升機(jī)構(gòu)的液壓缸缸徑和行程都隨著攔蓄高度的增加而增大,并存在一定線性關(guān)系,直推式舉升機(jī)構(gòu)的缸徑隨著攔蓄高度的增加遞增最慢,增力式舉升機(jī)構(gòu)的液壓缸缸徑隨著攔蓄高度的增加遞增最快,說(shuō)明在同等較高攔蓄高度情況下,直推式的缸徑較小,且隨著攔蓄高度的增加,缸徑增速較慢,存在一定的優(yōu)勢(shì)。相反,直推式舉升機(jī)構(gòu)的液壓缸行程隨著攔蓄高度的增加遞增最快,增力式舉升機(jī)構(gòu)的液壓缸缸徑隨著攔蓄高度的增加遞增最慢,說(shuō)明在同等較高攔蓄高度情況下,增力式舉升機(jī)構(gòu)中液壓缸行程較小,且隨著攔蓄高度的增加,行程增長(zhǎng)較慢,存在一定的優(yōu)勢(shì)。

    圖4 液壓缸缸徑及行程隨攔蓄高度的變化規(guī)律

    2.5 液壓缸穩(wěn)定安全性隨攔蓄高度的變化規(guī)律閘門在升降過(guò)程中,液壓缸整體承受軸向壓力,且活塞桿全行程外伸狀態(tài)支點(diǎn)間距Lz與液壓桿桿徑d之比大于10,可能就存在風(fēng)險(xiǎn),需要進(jìn)行安全穩(wěn)定性計(jì)算。直推式舉升機(jī)構(gòu)中細(xì)長(zhǎng)比在13~14范圍內(nèi),已經(jīng)超過(guò)10,安全穩(wěn)定性較差,需要進(jìn)行安全穩(wěn)定性的校核計(jì)算,而增力式的細(xì)長(zhǎng)比在5~6范圍內(nèi),安全穩(wěn)定性較高。液壓缸所受軸向壓力F與臨界力Fcr比為液壓缸的穩(wěn)定安全系數(shù),且該系數(shù)不應(yīng)小于3.5[16]。由圖5可知,隨著攔蓄高度增加,該系數(shù)變化存在一定的趨勢(shì)。增力式舉升機(jī)構(gòu)的穩(wěn)定安全系數(shù)隨著攔蓄高度的增加而增大,非常安全穩(wěn)定。但是直推式舉升機(jī)構(gòu)的穩(wěn)定安全系數(shù)隨著攔蓄高度的增加而減少,且在攔蓄高度大于6 m時(shí),該系數(shù)已基本小于3.5,存在一定安全隱患。由此可知,增力式舉升機(jī)構(gòu)適合于4~6 m較高攔蓄高度,尤其適合于攔蓄高度大于6 m的情況下,直推式舉升機(jī)構(gòu)已經(jīng)不能應(yīng)用于攔蓄高度大于6 m的鋼構(gòu)閘門。

    圖5 液壓缸穩(wěn)定安全性隨攔蓄高度的變化規(guī)律

    3 有限元分析計(jì)算

    采用有限元方法對(duì)增力式舉升機(jī)構(gòu)開(kāi)展靜力學(xué)仿真分析計(jì)算,以模擬設(shè)定工況下結(jié)構(gòu)受力及變形情況。結(jié)構(gòu)整體單元采用solid186實(shí)體單元,邊界條件設(shè)置按項(xiàng)目實(shí)際情況簡(jiǎn)化設(shè)置,閘體模型寬度6000 mm,高度4000 mm,壩面可在0°~75°間轉(zhuǎn)動(dòng),選取計(jì)算角度為(0°、30°、45°、60°、75°),閘體主體材料采用Q235B鋼,其他材料如軸、套等轉(zhuǎn)動(dòng)部件為45#鋼,閘體厚度為10mm,預(yù)埋件厚度為20 mm,底部鋼板通過(guò)地錨螺栓與基礎(chǔ)鎖緊固定,壩底基礎(chǔ)為鋼筋混凝土,施加荷載為擬承受壩頂溢流300 mm時(shí),閘門承受靜水壓力載荷模擬計(jì)算,各部件旋轉(zhuǎn)部位設(shè)置為No Separation(不分離接觸),滑移部位(液壓缸)設(shè)置為bonded(綁定接觸)。網(wǎng)格劃分采用自動(dòng)網(wǎng)格劃分,設(shè)置整體網(wǎng)格劃分最大尺寸100 mm,上折疊桿、下折疊桿、底軸鉸鏈總成及綜合支架細(xì)化網(wǎng)格,最大網(wǎng)格尺寸設(shè)置為20 mm,模型總節(jié)點(diǎn)數(shù)量為1 029 677個(gè),網(wǎng)格數(shù)量為541 915個(gè)。

    在農(nóng)村地區(qū),這種情況可以逆轉(zhuǎn)。在自然狀態(tài)下的木材存活和生長(zhǎng)時(shí)釋放VOCs;林地和森林中的空氣可以比許多室內(nèi)環(huán)境具有更高的濃度。

    三維有限元網(wǎng)格劃分模型如圖6所示,具體分析主要部件的應(yīng)力、應(yīng)變及整體位移情況,主要部件包括閘門整體、門葉、底軸鉸鏈總成、綜合支架、上折疊桿組合、下折疊桿組合及鉸鏈軸、套等,計(jì)算所用材料特性詳見(jiàn)表2。

    圖6 三維有限元網(wǎng)格劃分模型

    表2 材料特性

    3.1 各部件應(yīng)力最大值隨啟閉角度的變化規(guī)律主要部件的應(yīng)力最大值隨閘門啟閉角度的變化詳見(jiàn)圖7,可知:(1)門葉所受應(yīng)力隨著啟閉角度的增大而增大,并且在60°~75°的過(guò)程有明顯增大趨勢(shì);(2)除門葉以外的其他主要部件受應(yīng)力情況與閘門整體受力趨勢(shì)一樣,隨著啟閉角度的增大而增大,但是在60°~75°的過(guò)程卻逐漸減小;(3)以材料屈服強(qiáng)度為判斷依據(jù),分析該舉升機(jī)構(gòu)在不同啟閉角度下超過(guò)材料屈服強(qiáng)度的情況。對(duì)閘門整體進(jìn)行應(yīng)力計(jì)算,可知在60°情況下,位于該舉升機(jī)構(gòu)關(guān)鍵部位即上折疊桿與下折疊桿的連接軸位置所受應(yīng)力最大,高達(dá)358.2 MPa,如圖8(a);在75°情況下,門葉所受最大應(yīng)力高達(dá)336.54 MPa,位置處于門葉底軸液壓缸驅(qū)動(dòng)連接處,如圖8(b);(4)在30°~60°情況下,底軸鉸鏈總成中底軸鉸鏈座立板位置高達(dá)330.83 MPa,如圖8(c);綜合支架立板高達(dá)265.12 MPa,如圖8(d);上折疊桿組合中上折疊桿結(jié)構(gòu)板高達(dá)358.2 MPa,如圖8(e);下折疊桿結(jié)構(gòu)板所受應(yīng)力較小,僅為156.04 MPa沒(méi)有超過(guò)屈服強(qiáng)度,如圖8(f)。

    圖7 各部件應(yīng)力最大值隨啟閉角度的變化規(guī)律

    圖8 應(yīng)力超過(guò)屈服強(qiáng)度應(yīng)力云圖

    3.2 各部件應(yīng)變最大值隨啟閉角度的變化規(guī)律主要關(guān)鍵部位的應(yīng)變最大值隨閘門啟閉角度的變化詳見(jiàn)圖9,可知:閘門整體及門葉等效應(yīng)變隨著啟閉角度的增大而增大,并且在60°~75°的過(guò)程有明顯增大趨勢(shì);除閘門整體及門葉以外的其他主要部件等效應(yīng)變情況隨著啟閉角度的增大而增大,但是在60°~75°的過(guò)程逐漸減小;在75°情況下,閘門整體及門葉應(yīng)變的值最大,為2.66×10-3mm/mm。

    圖9 各部件等效應(yīng)變最大值隨啟閉角度的變化規(guī)律曲線圖

    3.3 閘門整體隨啟閉角度的變形情況由圖10可知:閘門整體變形最大值在隨著啟閉角度的增大先增大后減小,如圖10(a);啟閉角度為30°時(shí),變形量最大,達(dá)到26.511 mm;選取啟閉角度為30°的三維云圖為例說(shuō)明,閘門主要變形的位置位于門葉前端,需要加強(qiáng)該處強(qiáng)度,如圖 10(b)。

    圖10 整體變形隨啟閉角度的變化情況

    4 結(jié)論

    (1)液壓閘門增力式舉升機(jī)構(gòu)能夠?qū)崿F(xiàn)閘門啟閉角度0°~75°任意角度擋水及泄水,當(dāng)閘門開(kāi)啟0°~30°時(shí),增力式舉升機(jī)構(gòu)的液壓缸受力逐漸增大,而后在30°~75°,受力逐漸減小,尤其當(dāng)立閘擋水(即開(kāi)啟角度為75°)時(shí),液壓缸受力最小,這在一定程度上,可以大大減少液壓缸的損耗,延長(zhǎng)閘門的使用壽命。

    (2)隨著閘門攔蓄高度的增大,增力式舉升機(jī)構(gòu)與傳統(tǒng)直推式舉升機(jī)構(gòu)相比穩(wěn)定性更強(qiáng)。傳統(tǒng)直推式舉升機(jī)構(gòu)隨著攔蓄高度的增加,液壓缸安全穩(wěn)定性越來(lái)越差,更適用于攔蓄高度小于6 m的工況條件;而增力式舉升機(jī)構(gòu)隨著攔蓄高度的增加,液壓缸安全穩(wěn)定性越來(lái)越好,說(shuō)明增力式舉升機(jī)構(gòu)更適用于較高攔蓄高度4~8m的工況條件。

    (3)除在垂直作用于閘面的集中載荷作用下施力區(qū)域出現(xiàn)高應(yīng)力外,增力式舉升機(jī)構(gòu)在各工況下應(yīng)力水平均不超過(guò)材料抗拉強(qiáng)度,局部應(yīng)力集中處應(yīng)力水平小幅超過(guò)了材料屈服強(qiáng)度;在垂直作用于閘面的集中載荷作用下,施力區(qū)域出現(xiàn)高應(yīng)力,建議要盡可能加大作用面面積,分散集中載荷,提高閘門的穩(wěn)定性;底軸鉸鏈總成、鉸鏈軸套區(qū)域及綜合支架存在應(yīng)力集中,建議加強(qiáng)焊接質(zhì)量檢測(cè),防止疲勞開(kāi)裂等失效;增力式舉升機(jī)構(gòu)關(guān)鍵部件即上折疊桿與下折疊桿的連接軸部位、上折疊桿結(jié)構(gòu)板結(jié)構(gòu)突變處所受應(yīng)力最大,高達(dá)358.2 MPa,小幅度超過(guò)了材料屈服強(qiáng)度,建議增加連接軸軸徑、結(jié)構(gòu)板厚度或者增加過(guò)渡圓弧等結(jié)構(gòu)消除應(yīng)力集中,保證關(guān)鍵部件安全。

    (4)閘門整體及門葉應(yīng)變最大值隨閘門啟閉角度的增大而增大,其他主要部件等效應(yīng)變情況隨著啟閉角度在0°~60°時(shí)增大而增大,在60°~75°的過(guò)程逐漸減小,75°時(shí)閘門整體及門葉應(yīng)變的值最大,為2.66×10-3mm/mm。

    (5)閘門整體變形最大值在隨著啟閉角度的增大先增大后減小,在啟閉角度為30°時(shí),變形量最大,達(dá)到26.511 mm,主要變形的位置位于門葉前端,建議加強(qiáng)該處門板厚度或添加增強(qiáng)構(gòu)件等,減少門葉變形量。

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