濃相液固流化床粗煤泥連續(xù)分選影響研究

韋魯濱 李躍 吳靜瀅 翟士華 楊琪 杜興全 朱學(xué)帥

摘 要：為探索實(shí)際生產(chǎn)過程中液固流化床粗煤泥分選行為，采用自行設(shè)計(jì)的液固流化床，在濃相床層條件下，進(jìn)行了連續(xù)分選試驗(yàn)，考察了床層質(zhì)量濃度與上升水速對(duì)液固流化床分選行為的影響規(guī)律。結(jié)果表明：液固流化床連續(xù)分選條件下，較高的床層質(zhì)量濃度與較低的上升水速相結(jié)合，形成濃相床層，有利于提高懸浮液密度，顯著提升分選效果;床層質(zhì)量濃度在33.00%～36.50%條件下，上升水速為8.50 ～12.50 mm/s時(shí)，均可以實(shí)現(xiàn)1.00～0.25 mm粗煤泥的有效分選，可能偏差E值介于0.119～0.140 g/cm3之間;在床層質(zhì)量濃度35.56%、上升水速10.50 mm/s條件下，精煤產(chǎn)率72.91%，可能偏差E值0.119 g/cm3。

關(guān)鍵詞：濃相;液固流化床;連續(xù)分選;床層質(zhì)量濃度;上升水速

中圖分類號(hào)：TD94

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

隨著現(xiàn)代化采煤技術(shù)的應(yīng)用和煤質(zhì)的不斷惡化，粗煤泥含量不斷增加，直接采用重選、浮選均難以達(dá)到理想的分選效果，選煤廠需對(duì)粗煤泥進(jìn)行單獨(dú)分選[1]。目前常用的粗煤泥分選設(shè)備有液固流化床分選機(jī)、螺旋分選機(jī)、煤泥重介旋流器等，液固流化床分選機(jī)因其處理量大、設(shè)備結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、分選效果較好等特點(diǎn)廣泛應(yīng)用于粗煤泥分選實(shí)踐 [2-4]。

實(shí)際生產(chǎn)中，液固流化床分選粗煤泥是在入料濃度大于40%、床層濃度較高狀態(tài)下進(jìn)行連續(xù)性濃相分選 [5-6]。然而，目前實(shí)驗(yàn)室對(duì)液固流化床分選粗煤泥的研究主要采用間歇式設(shè)備分選，床層濃度較低，和實(shí)際分選并不完全相符。HONAKER等研究發(fā)現(xiàn)床層濃度對(duì)液固流化床分級(jí)粒度和可能偏差影響顯著[7];ZHU等發(fā)現(xiàn)連續(xù)入料條件下，低水速分選粗煤泥，床層濃度增大，分選精度有所提高[8];GALVIN等對(duì)原煤進(jìn)行了低流化速率試驗(yàn)，通過提高懸浮液密度，發(fā)現(xiàn)粗煤泥的分選效果有顯著提高[9];LIU等根據(jù)煤顆粒密度的不同，利用低水速與高床層密度相結(jié)合，可進(jìn)一步提高粗煤泥的分選效果[10];戚向前等對(duì)流化床中濃度與傾斜通道顆粒運(yùn)動(dòng)做出了研究，發(fā)現(xiàn)高濃度對(duì)顆粒運(yùn)動(dòng)有一定影響[11];賀長營等考察了床層容積濃度及上升水速對(duì)床層內(nèi)部流化特性的影響[12]。以上研究均表明床層濃度對(duì)粗煤泥分選過程影響顯著，筆者采用自行設(shè)計(jì)的液固流化床，直接將床層質(zhì)量濃度作為變量，協(xié)同上升水速操作參數(shù)，進(jìn)行濃相連續(xù)分選粗煤泥試驗(yàn)，探究液固流化床分選過程的影響規(guī)律，以期為工業(yè)生產(chǎn)中液固流化床操作參數(shù)調(diào)控提供參考。

1 試驗(yàn)

1.1 入料性質(zhì)

本試驗(yàn)中的粗煤泥粒度控制在1.00～0.25 mm常用分選范圍[13-14]，進(jìn)行濃相液固流化床連續(xù)分選，入料粒度分析如表1所示，可選性曲線如圖1所示。

由表1可知，入料粒度主要分布于0.90～0.75 mm，0.75～0.63 mm，0.50～0.35 mm 3個(gè)粒度級(jí)，占物料的76.21%;隨著顆粒粒度降低，灰分先減小再增加，但分布較為均勻，其值介于17.00%～27.00%之間。由圖1可知，依據(jù)基元灰分曲線形狀和δ±0.1鄰近物曲線密度大于1.70 g/cm3物料占總物料的15.50%，故煤樣屬于中等可選煤;密度小于1.50 g/cm3含量較大，低密度煤樣較多，占總物料的72.91%。

1.2 分選裝置

本試驗(yàn)采用液固流化床分選裝置，由入料槽、液固流化床分選機(jī)、轉(zhuǎn)子流量計(jì)、水箱、渦輪流量計(jì)、離心泵、流體分布器和PID控制器等組成，其中液固流化床分選柱采用邊長12.00 cm、高度67.00 cm的矩形柱體狀結(jié)構(gòu);流體分布器采用并排布水管，開孔率為25.00%結(jié)構(gòu)。試驗(yàn)裝置如圖2所示，流體分布器如圖3所示。

該流體分布器由分布在流體內(nèi)的并排帶孔平行布水支管和兩根主布水管組成，帶孔平行布水支管之間有一定間隙，極為方便底流排料，還解決了常規(guī)布水器易堵孔問題，故而該流體分布器不僅結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單還具有較好的流體穩(wěn)定性和均勻性[15]。

1.3 試驗(yàn)方法

為了解床層濃度和上升水速對(duì)濃相液固流化床粗煤泥分選的影響，在試驗(yàn)前檢查設(shè)備情況，將壓力傳感器接通電源，開啟離心水泵，上升水經(jīng)流量計(jì)和流體分布器引入液固流化床分選機(jī)內(nèi)，調(diào)控上升水速，待上升水速達(dá)期望值并趨于穩(wěn)定后，入料槽連續(xù)給料，并控制入料質(zhì)量濃度為50.00%，入料速率80.00 kg/h，物料沿入料管均勻給入分選機(jī)內(nèi)，隨著分選機(jī)內(nèi)干擾流化床層的形成，輕產(chǎn)物經(jīng)溢流口排出，隨壓力傳感器示數(shù)達(dá)到期望值后，將此信息傳遞給PID控制器控制底流閥門開關(guān)，重產(chǎn)物經(jīng)錐形段從底流口排出，最后對(duì)溢流和底流產(chǎn)物進(jìn)行取樣、化驗(yàn)、分析。

在探究床層質(zhì)量濃度對(duì)液固流化床粗煤泥分選影響時(shí)，設(shè)定上升水速為10.50 mm/s，控制床層壓力值6.80～7.60 kPa，進(jìn)行連續(xù)性分選試驗(yàn);在探究上升水速對(duì)濃相液固流化床分選影響時(shí)，通過控制上升水速4.50～55.00 mm/s，壓力傳感器示數(shù)達(dá)到7.25 kPa，此時(shí)床層質(zhì)量濃度35.00%～36.00%范圍下，進(jìn)行連續(xù)性分選試驗(yàn)。

質(zhì)量百分濃度公式：

H=M1/M×100%（1）

式中，M1為溶液含煤質(zhì)量，g;M為溶液總質(zhì)量，g;H為質(zhì)量百分濃度，%。

本試驗(yàn)采用入料粒度0.25～1.00 mm粒度級(jí)粗煤泥分選，通過精煤灰分、產(chǎn)率、可燃體回收率、脫灰效率和可能偏差E值等指標(biāo)來分析分選效果。

精煤產(chǎn)率公式：

γj=Ay-AwAj-Aw×100%（2）

式中，γj為精煤產(chǎn)率，%;Ay為原煤灰分，%;Aj為精煤灰分，%;Aw為尾煤灰分，%。

可燃體回收率公式：

ηε=γ（100-Aj）100（100-Ay）×100%（3）

脫灰效率公式：

ηwf=γj100-Ay×Ay-AjAy×100%（4）

式中，ηε為可燃體回收率，%;ηwf為脫灰效率，%;γj為精煤產(chǎn)率，%;Aj為精煤灰分，%;Ay為原煤灰分，%。

可能偏差E值計(jì)算公式：

E=δ75-δ252（5）

式中，E為可能偏差，g/cm3;δ25 、δ75為分配率為25%和75%所對(duì)應(yīng)的分選密度，g/cm3。

為了進(jìn)一步分析影響分選效果的因素，從干擾床層密度ρ、床層懸浮液濃度q、固體容積濃度λ、質(zhì)量百分濃度H、等沉比e0之間關(guān)系進(jìn)行分析。

ρ=q（δ-1）1 000δ+1（6）

H=qq+1 000（1-λ）×100%（7）

λ=VgV×100%（8）

式中，q為床層懸浮液濃度，g/L;ρ為干擾床層密度，g/cm3;δ為床層固體顆粒平均密度，g/cm3;λ為固體容積濃度，%;Vg為懸浮液內(nèi)固體顆粒所占體積，L;V為懸浮液中固體與液體所占體積總和，L。

e0=d1d2=ψ1（δ2-ρ）ψ2（δ1-ρ）>1（9）

式中，e0為等沉比;d1、d2為粗輕顆粒粒徑和細(xì)重顆粒粒徑，mm;ψ1、ψ2為粗輕顆粒阻力系數(shù)和細(xì)重顆粒阻力系數(shù);δ1、δ2為粗輕顆粒密度和細(xì)重顆粒密度，g/cm3。

2 試驗(yàn)結(jié)果與討論

2.1 床層質(zhì)量濃度對(duì)液固流化床粗煤泥分選影響研究

現(xiàn)場(chǎng)液固流化床連續(xù)分選粗煤泥時(shí)，其床層質(zhì)量濃度通常處于非最佳分選濃相狀態(tài)，并且目前實(shí)驗(yàn)室是處于間斷、稀相狀態(tài)下的研究偏多，與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際并不相符，為進(jìn)一步探究適宜分選床層質(zhì)量濃度，為工業(yè)分選粗煤泥提供一定的參考價(jià)值。以下通過控制上升水速和床層壓力，形成不同的床層質(zhì)量濃度，在不同床層質(zhì)量濃度下，液固流化床分選粗煤泥試驗(yàn)結(jié)果如表2所示，床層質(zhì)量濃度與床層壓力關(guān)系如圖4所示，床層質(zhì)量濃度與精煤產(chǎn)品指標(biāo)關(guān)系如圖5所示。

如圖4所示，隨著床層壓力不斷提升，床層質(zhì)量濃度呈不斷增加的指數(shù)模型分布，其擬合公式如式（10）所示：

y=41.207-4.836×1012×0.022 55x（10）

式中，x為床層壓力值，kPa;y為床層質(zhì)量濃度，%。

該模型能通過床層壓力值較精確預(yù)測(cè)床層質(zhì)量濃度，相比通過懸浮液濃度分析床層情況，該方式省略了對(duì)體積的測(cè)量，對(duì)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際更方便簡(jiǎn)潔。

由圖5可知，隨著床層質(zhì)量濃度不斷增加，當(dāng)床層濃度小于20.00%時(shí)，精煤產(chǎn)率、可燃體回收率、脫灰效率均偏低;當(dāng)濃度趨于20.00%～36.50%時(shí)，溢流灰分緩慢增加，但均低于7.00%，當(dāng)床層濃度33.00%～36.50%時(shí)，溢流產(chǎn)率、可燃體回收率、脫灰效率均呈現(xiàn)先增加后略微降低趨勢(shì);當(dāng)濃度為35.00%左右時(shí)，精煤產(chǎn)率、可燃體回收率、脫灰效率均出現(xiàn)極大值，此時(shí)精煤產(chǎn)率高達(dá)72.50%，可燃體回收率86.00%，脫灰效率63.00%;當(dāng)床層質(zhì)量濃度大于36.50%時(shí)，精煤灰分急劇增加，脫灰效率逐漸降低。表明分選床層濃度不宜過高也不宜過低。分析原因可能是當(dāng)床層濃度過低時(shí)，床層松散度較大，顆粒干擾阻力較小，由于上升水速較低，大部分顆粒受力向下，下沉作為底流;床層濃度過高時(shí)，床層中顆粒干擾阻力增大，懸浮液流動(dòng)性減弱，導(dǎo)致分選效果變差。

床層質(zhì)量濃度影響連續(xù)分選效果，其本質(zhì)是影響了顆粒運(yùn)動(dòng)行為。下文對(duì)某一操作條件下的床層沿軸向取樣，通過不同床層質(zhì)量濃度分選，按分選柱從上往下每隔10 cm取一個(gè)樣，共六個(gè)取樣點(diǎn)，分析得到不同濃度下懸浮液濃度與軸向床層取樣位置的關(guān)系如圖6所示。通過圖6分析得，隨著床層取樣高度的增大，懸浮液濃度不斷減小;而在同一取樣位置取樣時(shí)，隨著床層質(zhì)量濃度的增大，懸浮液濃度不斷提高，當(dāng)床層質(zhì)量濃度30.00%～35.00%時(shí)，懸浮液濃度變化尤為明顯。分析原因可能是軸向從上往下顆粒密度逐漸增大導(dǎo)致懸浮液濃度逐漸增大，軸向同一位置隨著床層濃度的增大，顆粒孔隙率減小，懸浮液濃度不斷增加。

為進(jìn)一步分析床層質(zhì)量濃度對(duì)粗煤泥分選影響，對(duì)不同床層濃度下產(chǎn)品的E值進(jìn)行分析，得到圖7。

根據(jù)圖7可知，可能偏差隨著床層濃度增大，E值呈現(xiàn)先增大再減小再增大的趨勢(shì)，當(dāng)床層質(zhì)量濃度35.00%時(shí)，E值出現(xiàn)極小值，此時(shí)E值為0.119 g/cm3，當(dāng)床層濃度低于33%時(shí)，E值雖低但精煤產(chǎn)率也偏低，不符合實(shí)際生產(chǎn)情況。表明床層質(zhì)量濃度在35.00%左右時(shí)，分選效果較好。分析原因可能是，當(dāng)床層濃度較低時(shí)，由于顆粒空隙率較大，床層穩(wěn)定性較差，分選效果較差;當(dāng)床層濃度達(dá)到一定濃度后，水和粗煤泥組成的懸浮體密度不斷增加，提高了顆粒干擾沉降的等沉比，增強(qiáng)了顆粒按密度分選的效果;當(dāng)床層濃度過高時(shí)，可能偏差有所增加，可能是隨著濃度增加，床層過于緊密，顆粒在床層內(nèi)的置換受到影響，使其分選精度又降低。

2.2 上升水速對(duì)濃相液固流化床粗煤泥分選影響研究

實(shí)驗(yàn)室中對(duì)液固流化床分選粗煤泥通常采用較高的上升水速，且處于間歇式、稀相狀態(tài)下研究，與現(xiàn)場(chǎng)濃相、連續(xù)分選并不相符。下面是探究上升水速對(duì)濃相液固流化床連續(xù)分選粗煤泥影響試驗(yàn)，不同上升水速下濃相液固流化床分選粗煤泥試驗(yàn)結(jié)果如表3所示。對(duì)表3中的數(shù)據(jù)作圖分析，得到精煤灰分、產(chǎn)率、可燃體回收率、脫灰效率隨上升水速關(guān)系，如圖8所示。

由圖8可得，在此濃相狀態(tài)下，隨著上升水速不斷增加，精煤灰分、產(chǎn)率、可燃體回收率均不斷增加，脫灰效率呈現(xiàn)先增加后減小趨勢(shì)，當(dāng)上升水速小于12.5 mm/s時(shí)，精煤產(chǎn)率增加趨勢(shì)明顯;當(dāng)水速大于12.5 mm/s時(shí)，精煤產(chǎn)率、可燃體回收率均隨著水速增加其增長趨勢(shì)有所下降;在10.5 mm/s上升水速條件下精煤產(chǎn)率高達(dá)72.91%，可燃體回收率86.44%，此時(shí)精煤灰分只有6.87%，當(dāng)達(dá)到較高水速55 mm/s時(shí)，精煤產(chǎn)率達(dá)79.63%，但此時(shí)精煤灰分為10.60%;隨著上升水速的不斷增大，脫灰效率在水速等于10.50 mm/s時(shí)，達(dá)到最大值63.09%。上述結(jié)果表明如想得到灰分小于8.00%、產(chǎn)率大于70%精煤產(chǎn)品，那么上升水速不宜過低或過高。分析原因可能是上升水速過低時(shí)，使得大部分顆粒受向下作用力，上升水速小于干擾沉降速度，顆粒向下運(yùn)動(dòng)，精煤產(chǎn)率偏低;上升水速過高時(shí)，使得床層空隙率增大，床層穩(wěn)定性下降，較多高密度顆粒受力向上，錯(cuò)配較多，精煤灰分偏大。

為進(jìn)一步探究上升水速對(duì)濃相液固流化床分選粗煤泥的影響，通過可能偏差E值和精煤產(chǎn)率進(jìn)一步衡量上升水速對(duì)濃相液固流化床分選粗煤泥的影響。

如圖9所示，隨著上升水速的不斷增加，可能偏差E值總體呈現(xiàn)先減小再增加的趨勢(shì)。當(dāng)水速等于10.50 mm/s時(shí)，精煤產(chǎn)率可觀且E值達(dá)最小值，為0.119 g/cm3;另外，在水速小于12.50 mm/s時(shí)，E值介于0.119～0.161 g/cm3之間，相對(duì)較小;當(dāng)上升水速大于12.50 mm/s時(shí)，可能偏差E值明顯增大;在低水速時(shí)精煤產(chǎn)率和E值均偏低，不宜實(shí)際分選。表明在較低水速時(shí)E值較低，此時(shí)分選精度高，精煤產(chǎn)率可觀。究其原因可能是過低水速時(shí)，許多顆粒并未達(dá)到流化水速，直接成為底流產(chǎn)品，使得底流參精過多，分選精度有所降低;當(dāng)較高上升水速時(shí)，部分高密度顆粒達(dá)到流化水速，顆粒按密度分選作用削弱，分選精度下降。

3 結(jié)論

1）液固流化床連續(xù)分選粗煤泥時(shí)，較高的床層質(zhì)量濃度與較低的上升水速相結(jié)合，形成濃相床層，有利于提高床層懸浮液的濃度和密度，強(qiáng)化物料按密度分選，此時(shí)精煤產(chǎn)率和分選精度均可觀，顯著提升粗煤泥分選效果。

2）同一上升水速，不同床層壓力下，床層質(zhì)量濃度隨著床層壓力呈現(xiàn)一條不斷增大的指數(shù)變化趨勢(shì);當(dāng)床層質(zhì)量濃度達(dá)33.00%～36.50%濃相狀態(tài)范圍內(nèi)，分選效果明顯提高，此時(shí)精煤灰分介于6.50%～7.00%，可能偏差E值介于0.119～0.140 g/cm3，精煤產(chǎn)率70.00%～72.91%，可燃體回收率80.00%～86.50%，脫灰效率62.00%～63.50%。

3）在同一床層質(zhì)量濃度范圍條件下，液固流化床在接近8.50～12.50 mm/s 較低上升水速時(shí)，均可以實(shí)現(xiàn)1.00～0.25 mm粗煤泥的有效分選，此時(shí)，精煤灰分偏低、可能偏差E值較低、精煤產(chǎn)率可觀;在入料粒度1.00～0.25 mm下，上升水速等于10.50 mm/s時(shí)，精煤灰分6.87%，精煤產(chǎn)率72.91%，可燃體回收率86.44%，脫灰效率63.09%，可能偏差E值0.119 g/cm3。

參考文獻(xiàn)：

[1]石煥， 程宏志， 劉萬超. 我國選煤技術(shù)現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢(shì)[J]. 煤炭科學(xué)技術(shù)， 2016， 44（6）： 169-174.

[2] 馮來宏， 王帥， 張瑞杰， 等. 充氣式液固流化床分選粗煤泥的試驗(yàn)研究[J]. 礦業(yè)科學(xué)學(xué)報(bào)， 2019， 4（1）： 72-78.

[3] 任瑞晨， 胡秀明， 李彩霞， 等. 動(dòng)力煤煤泥處理及利用現(xiàn)狀[J]. 貴州大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版）， 2021， 38（5）： 1-6.

[4] 陳文刊， 李延鋒， 徐世輝， 等. 液固流化床分選粗煤泥技術(shù)發(fā)展與應(yīng)用[J]. 礦山機(jī)械， 2011， 39（9）： 75-79.

[5] 趙金況. 田莊選煤廠分級(jí)旋流器工藝效果評(píng)價(jià)[J]. 煤炭加工與綜合利用， 2020， 31（4）： 25-27.

[6] 徐鳳， 張曉洲， 李云紅， 等. 干擾床分選機(jī)（TBS）的評(píng)述[J]. 煤炭加工與綜合利用， 2008， 60（3）： 1-5.

[7] HONAKER R Q， MONDAL K. Dynamic modeling of fine coal separations in a hindered-bed classifier[J]. Coal Preparation， 2002， 21（2）： 211-232.

[8] ZHU X S， LIU J L， CAO C， et al. Numerical studies on teeter bed separator for particle separation[J]. Energies， 2020， 13（8）： 1-16.

[9] GALVIN K P， PRATTEN S J ， et al. Dense medium separation using a teetered bed separator[J]. Minerals Engineering， 1999， 12（9）： 1059-1081.

[10]LIU J L， WEI L B， ZHU X S， et al. Study on matching effect of operating variables and particle motion behavior in Teeter Bed Separator[J/OL].International Journal of Coal Preparation and Utilization， [2020-1-16]. https：//www.webofscience.com/wos/alldb/full-record/WOS：000573326100001.DOI：10.1080/19392699.2020.1814756.

[11]戚向前. 液固流化床中濃度對(duì)傾斜通道中顆粒運(yùn)動(dòng)影響研究[D]. 徐州：中國礦業(yè)大學(xué)， 2018.

[12]賀長營， 張文軍， 郭永華， 等. 重介質(zhì)液固流化床粗煤泥分選效果研究[J]. 中國煤炭， 2015， 41（5）： 94-98.

[13]王克兵， 李延鋒， 張旭波， 等. 三產(chǎn)品液固流化床結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及試驗(yàn)研究[J]. 煤炭工程， 2014， 46（11）： 115-118.

[14]張遲強(qiáng)， 李延鋒， 陳文刊， 等. 加重介液固流化床分選寬粒級(jí)粗煤泥的試驗(yàn)研究[J]. 煤炭工程， 2016， 48（5）： 122-125.

[15]孫銘陽. 液固分選流化床數(shù)學(xué)模型與結(jié)構(gòu)優(yōu)化研究[D]. 北京：中國礦業(yè)大學(xué)（北京）， 2017.

（責(zé)任編輯：于慧梅）

Study on Influence of Continuous Separation of Coarse Slime in

Dense-phase Liquid-solid Fluidized Bed

WEI Lubin， LI Yue， WU Jingying， ZHAI Shihua， YANG Qi， DU Xingquan， ZHU Xueshuai*

（School of Chemical and Environmental Engineering， China University of Mining and Technology （Beijing）， Beijing 100083， China）

Abstract：

In order to explore the separation behavior of coarse coal slime in the actual production process， a self-designed liquid-solid fluidized bed was used to carry out continuous separation experiments under the condition of dense-phase bed. The effects of bed mass concentration and upflow water velocity on the separation behavior of liquid-solid fluidized bed were investigated. The results show that： under the condition of continuous separation in liquid-solid fluidized bed， the combination of higher bed mass concentration and lower upflow water velocity forms a dense-phase bed， which is beneficial to increase the density of suspension and significantly improve the separation effect. When the bed mass concentration is 33.00%～36.50% and the upflow water velocity is 8.50～12.50 mm/s， the effective separation of 1.00～0.25 mm coal slime can be achieved， and the possible deviation E value is between 0.119～0.140 g/cm3. Under the condition of bed mass concentration 35.56% and upflow water velocity 10.50 mm/s， the cleaned coal yield is 72.91%， and the possible deviation E value is 0.119 g/cm3.

Key words：

dense-phase; liquid-solid fluidized bed; continuous separation; bed mass concentration; upflow water velocity

韋魯濱，男1962年生，博士，博士后，中國礦業(yè)大學(xué)（北京）教授、博士生導(dǎo)師。中國煤炭工業(yè)技術(shù)委員會(huì)委員，中國煤炭學(xué)會(huì)資深會(huì)員，北京市科委煤炭領(lǐng)域?qū)＜?，中國礦業(yè)大學(xué)（北京）礦物加工工程學(xué)科學(xué)術(shù)帶頭人。承擔(dān)國家及省部級(jí)項(xiàng)目20余項(xiàng)，其中，主持完成國家自然科學(xué)基金面上項(xiàng)目5項(xiàng)，國家高技術(shù)研究發(fā)展計(jì)劃（863計(jì)劃）1項(xiàng)。發(fā)表學(xué)術(shù)論文180多篇，其中，90余篇被SCI、EI收錄。獲國家科技進(jìn)步二等獎(jiǎng)1項(xiàng)，省部級(jí)科技獎(jiǎng)勵(lì)7項(xiàng)。出版專著3部，授權(quán)專利20余項(xiàng)。

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