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    Q690D低合金高強(qiáng)鋼模擬焊接熱影響區(qū)的組織和性能

    2022-03-09 03:26:10朱梓坤韓陽張舟張義周龍?jiān)?/span>
    焊接 2022年1期
    關(guān)鍵詞:熱循環(huán)板條貝氏體

    朱梓坤, 韓陽, 張舟, 張義, 周龍?jiān)?/p>

    ( 1. 華中科技大學(xué),武漢 430074;2. 中建三局第一建設(shè)工程有限責(zé)任公司,武漢 430048)

    0 前言

    Q690D屬于低合金高強(qiáng)鋼,具有較高的強(qiáng)度、較好的塑性和韌性及良好的焊接性和耐腐蝕性能,在建筑、橋梁等領(lǐng)域得到了廣泛的應(yīng)用[1-3]。但是在Q690D的焊接過程中, 焊縫兩側(cè)在焊接熱源作用下形成的溫度場使近縫區(qū)不同部位的母材受到了不同熱循環(huán)作用:靠近熔合線的粗晶區(qū)由于受到的熱循環(huán)峰值溫度高,是焊接接頭中組織最粗大,性能最薄弱的區(qū)域[4-5];處于Ac1~Ac3之間溫度范圍的熱影響區(qū),有一部分組織發(fā)生了固態(tài)相變,產(chǎn)生晶粒尺寸不均勻,導(dǎo)致性能的變化[6]。而對于多層多道焊,后續(xù)焊道的熱源對之前的熱影響區(qū)仍有影響,使得其組織更加復(fù)雜,因此對焊接熱影響區(qū)的組織和性能進(jìn)行研究對于保證焊接接頭質(zhì)量具有重要的意義。由于熱影響區(qū)很小,通常只有幾毫米,但各個(gè)區(qū)域的組織和性能區(qū)別較大,使用實(shí)際焊接試驗(yàn)的方式較難對各區(qū)域進(jìn)行準(zhǔn)確的區(qū)分,而使用Gleeble熱模擬機(jī)進(jìn)行焊接熱模擬則可以獲得不同熱影響區(qū)的組織,方便對其組織形態(tài)和性能進(jìn)行研究[7-10]。

    文中通過使用Gleeble-3500熱模擬機(jī),對試樣進(jìn)行一次和二次焊接熱循環(huán)模擬,以獲得各熱影響區(qū)的組織,并對其力學(xué)性能和顯微組織進(jìn)行測試觀察,研究一次和二次熱循環(huán)作用下不同熱循環(huán)峰值溫度和t8/5冷卻時(shí)間下的組織和性能。

    1 試驗(yàn)方法

    熱模擬試樣如圖1所示。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式[11]計(jì)算Q690D的Ac1為724 ℃,Ac3為847 ℃。使用Gleeble-3500熱模擬機(jī)模擬焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)的峰值溫度為1 350 ℃,另設(shè)峰值溫度為1 150 ℃作為對照組,用于對比峰值溫度1 350 ℃下的組織,同時(shí)也為觀察粗晶區(qū)原奧氏體晶粒的長大行為。模擬焊接熱影響區(qū)細(xì)晶區(qū)和臨界區(qū)的峰值溫度分別為900 ℃和800 ℃[12]。各峰值溫度下的冷卻速度t8/5為10 s,30 s,50 s。

    圖1 熱模擬試樣

    選取二次熱循環(huán)峰值溫度1 350 ℃,900 ℃,800 ℃以分別模擬未變粗晶區(qū)、過臨界粗晶區(qū)、臨界粗晶區(qū),設(shè)置二次熱循環(huán)冷卻速度t8/5為30 s。具體熱模擬試驗(yàn)參數(shù)見表1。將熱模擬試樣在熱電偶處切開,作為顯微組織觀察面,試樣尺寸為11 mm×11 mm×8 mm。試樣經(jīng)不同粒度的砂紙打磨,然后在拋光機(jī)上進(jìn)行拋光。最后用4%硝酸酒精作為腐蝕劑,采用光學(xué)顯微鏡進(jìn)行觀察。并使用維氏硬度計(jì)對試樣進(jìn)行硬度測試,每個(gè)試樣進(jìn)行3次硬度測試后取平均值,所用加載條件為1.96 N。將熱模擬試樣加工成10 mm×10 mm×55 mm的V形缺口標(biāo)準(zhǔn)沖擊試樣,沖擊試驗(yàn)溫度為-20 ℃,將試樣置于低溫槽中保溫20 min,待溫度降低到要求后進(jìn)行沖擊試驗(yàn),每一條件下沖擊3個(gè)試樣,沖擊吸收能量取平均值,并對沖擊試樣斷口進(jìn)行SEM分析。

    表1 熱模擬試驗(yàn)參數(shù)

    2 結(jié)果分析

    2.1 一次焊接熱循環(huán)的組織和性能

    2.1.1顯微組織觀察

    一次焊接熱循環(huán)時(shí),不同峰值溫度和冷卻時(shí)間t8/5下的顯微組織如圖2~圖5所示。通過各峰值溫度的組織圖片,能夠明顯看到隨著峰值溫度的提高,晶粒呈現(xiàn)一個(gè)長大的過程。峰值溫度為800 ℃,處于Ac1~Ac3之間,基體組織沒有完全奧氏體化,新的奧氏體晶粒較細(xì)小,組織主要以粒狀貝氏體+鐵素體組織為主。峰值溫度為900 ℃時(shí),母材在剛完全奧氏體化后隨即冷卻,原奧氏體晶粒來不及進(jìn)一步長大,冷卻后組織明顯細(xì)化,主要為細(xì)小的粒狀貝氏體。峰值溫度為1 150 ℃時(shí),奧氏體晶粒得以長大,在較快的冷卻速度下,得到板條狀馬氏體和貝氏體組織,而且可以看到在t8/5=30 s時(shí),晶粒明顯相較于10 s和50s時(shí)更小。峰值溫度為1 350 ℃時(shí),處于完全淬火區(qū)的粗晶區(qū),晶粒明顯長大,組織主要為板條馬氏體,粗大的板條馬氏體呈束狀排列交錯(cuò)分布于原奧氏體晶粒內(nèi),一個(gè)原奧氏體晶粒中平均含有若干個(gè)板條束,似筐籃狀,呈典型板條馬氏體形貌特征。但隨著t8/5時(shí)間的增加,板條馬氏體組織開始明顯減少,并出現(xiàn)粒狀貝氏體組織。

    圖2 一次熱循環(huán)峰值溫度為800 ℃下的顯微組織

    圖3 一次熱循環(huán)峰值溫度為900 ℃下的顯微組織

    圖4 一次熱循環(huán)峰值溫度為1 150 ℃下的顯微組織

    圖5 一次熱循環(huán)峰值溫度為1 350 ℃下的顯微組織

    2.1.2硬度測試分析

    一次焊接熱循環(huán)時(shí),不同峰值溫度和冷卻時(shí)間t8/5的硬度如圖6所示。同時(shí),測得母材的硬度為249 HV,與各熱影響區(qū)硬度進(jìn)行比較??梢钥闯?,在相同的冷卻速度下,隨著熱模擬峰值溫度的增大,熱影響區(qū)的硬度隨之增加;而在相同的峰值溫度下,除峰值溫度為1 150 ℃,t8/5為30 s的點(diǎn)外,硬度隨冷卻速度的減小而減小。粗晶區(qū)主要為板條馬氏體和貝氏體的混合組織,這2種組織都具有較高的硬度,所以粗晶區(qū)的硬度最大,最高可達(dá)432 HV。隨著冷卻速度的降低,粗晶區(qū)組織中板條馬氏體的含量不斷減少,粒狀貝氏體的含量不斷增加,而貝氏體的硬度相較于板條馬氏體更低,同時(shí)粗晶區(qū)的晶粒不斷粗化,使得該區(qū)硬度不斷降低。細(xì)晶區(qū)各冷卻速度下硬度變化不明顯,且略高于母材硬度。不完全淬火區(qū)組織中含有大量的鐵素體組織,且晶粒大小不均勻,其硬度在熱影響區(qū)中最低,且隨著冷卻速度的降低,臨界區(qū)的硬度變化不明顯。

    圖6 一次熱循環(huán)試樣的顯微硬度

    2.1.3沖擊試驗(yàn)結(jié)果及斷口分析

    Q690D鋼的低溫沖擊吸收能量為74.8 J,熱模擬試樣沖擊試驗(yàn)數(shù)據(jù)見表2。峰值溫度為1 350 ℃時(shí),沖擊吸收能量很低,并且隨著冷卻時(shí)間t8/5的延長,沖擊吸收能量呈現(xiàn)出一個(gè)下降的趨勢,該區(qū)的顯微組織主要為粗大的板條馬氏體組織,由于過熱嚴(yán)重,導(dǎo)致組織性能惡化,沖擊韌性很差。在峰值溫度為1 150 ℃時(shí),沖擊韌性好于峰值溫度為1 350 ℃時(shí),但仍處于較低水平。同樣,隨著冷卻時(shí)間t8/5的延長,試樣的沖擊韌性也表現(xiàn)為下降趨勢。模擬細(xì)晶區(qū)的峰值溫度為900 ℃,母材在剛完全奧氏體化后隨即冷卻,原奧氏體晶粒來不及進(jìn)一步長大,從而在冷卻終了時(shí)容易得到細(xì)晶組織,使得沖擊值較于粗晶區(qū)有較大的提升。同時(shí),在冷卻時(shí)間t8/5為10 s和30 s時(shí),沖擊吸收能量相差不大,但當(dāng)其增加到50 s時(shí),沖擊吸收能量有一個(gè)較大幅度的下降。峰值溫度為800 ℃時(shí)正處于該母材的部分淬火區(qū),即在鋼的Ac1~Ac3之間,該區(qū)的沖擊韌性表現(xiàn)為略高于峰值溫度為1 150 ℃的淬火粗晶區(qū),但低于細(xì)晶區(qū)。

    表2 一次熱循環(huán)試樣的沖擊性能

    對冷卻速度t8/5為30 s的沖擊斷口的放射區(qū)進(jìn)行掃描電鏡分析,如圖7和圖8所示。對宏觀斷口形貌分析可知,峰值溫度為1 350 ℃時(shí),整個(gè)切口斷面放射區(qū)所占比例極大,在斷口缺口附近幾乎看不到纖維區(qū),整個(gè)斷口較為平整,表現(xiàn)出強(qiáng)烈的金屬光澤,呈亮灰色,有明顯的結(jié)晶顆粒,表現(xiàn)為結(jié)晶狀斷口;峰值溫度為1 150 ℃時(shí),斷面放射區(qū)比例很大,在缺口附近的纖維區(qū)僅有一小部分,形貌特征與峰值溫度為1 350 ℃時(shí)相似;峰值溫度為900 ℃時(shí),剪切唇區(qū)和纖維區(qū)所占比例最大,斷口產(chǎn)生了明顯的宏觀塑性變形,斷口粗糙,呈暗灰色,韌性斷裂傾向增大,說明該區(qū)韌性最好;峰值溫度為800 ℃時(shí),剪切唇區(qū)和纖維區(qū)的面積較峰值溫度為1 150 ℃和1 350 ℃時(shí)更大,但不及峰值溫度為900 ℃時(shí)的面積。對顯微斷口形貌進(jìn)行分析可知,峰值溫度為1 150 ℃和1 350 ℃時(shí),可以看到整個(gè)斷面被大量的解理臺階,“河流花樣”、“舌狀花樣”所占據(jù),表現(xiàn)為典型的解理斷口特征;峰值溫度為900 ℃時(shí),有很多細(xì)而小的韌窩,局部區(qū)域有大的顯微空洞,表明為延性斷裂,在部分韌窩中心底部存在著白色的顆粒物,為第二相質(zhì)點(diǎn)或折斷的夾雜物或者夾雜物顆粒。峰值溫度為800 ℃時(shí),有許多短而彎曲的撕裂棱線條,表現(xiàn)出明顯的“河流花樣”特征,同時(shí)在局部區(qū)域又有反映韌性斷口特征的韌窩出現(xiàn),斷面上有凹陷和二次裂紋的出現(xiàn),屬于韌性斷裂和解理斷裂之間的準(zhǔn)解理斷口。

    圖7 一次熱循環(huán)試樣的宏觀斷口形貌

    圖8 一次熱循環(huán)試樣的微觀斷口形貌

    2.2 二次焊接熱循環(huán)的組織和性能

    2.2.1顯微組織觀察

    二次焊接熱循環(huán)不同峰值溫度的顯微組織如圖9所示,由于第一次熱循環(huán)溫度較高,導(dǎo)致晶粒粗化,在經(jīng)歷了二次熱循環(huán)后,主要的顯微組織仍為板條馬氏體,隨著二次熱循環(huán)峰值溫度的降低,上貝氏體、粒狀貝氏體開始增多,晶粒粗化程度有所降低。當(dāng)二次熱循環(huán)峰值溫度為1 350 ℃時(shí),主要組織為板條馬氏體,且其晶粒尺寸相較于單次熱循環(huán)峰值溫度為1 350 ℃時(shí)更大,因此性能惡化更為嚴(yán)重。當(dāng)二次熱循環(huán)峰值溫度為1 150 ℃時(shí)晶粒尺寸有所減小,其主要組織仍為板條馬氏體,當(dāng)二次熱循環(huán)峰值溫度進(jìn)一步降低到900 ℃,800 ℃時(shí),出現(xiàn)了部分上貝氏體組織和粒狀貝氏體組織。總的來說,在一次熱循環(huán)時(shí)過高的峰值溫度試樣晶粒尺寸都較大,韌性較低,雖然二次熱循環(huán)峰值溫度較低時(shí),對組織晶粒的細(xì)化有一定作用,但是程度有限,試樣仍然硬度高、韌性低,綜合性能較差。

    圖9 二次熱循環(huán)試樣的顯微組織

    2.2.2硬度測試分析

    二次焊接熱循環(huán)的顯微硬度測試值見表3,隨著二次熱循環(huán)峰值溫度的上升,熱模擬試樣的硬度也逐漸增加。與一次熱循環(huán)峰值溫度為1 350 ℃、冷卻時(shí)間t8/5為30 s的熱模擬試樣相比(硬度為389.43 HV),經(jīng)歷了二次熱循環(huán)的熱模擬試樣硬度值都更高,即使二次熱循環(huán)的峰值溫度為800 ℃和900 ℃,此時(shí)應(yīng)當(dāng)為臨界粗晶區(qū)和過臨界粗晶區(qū),其硬度值仍要比389.43 HV更高,說明二次熱循環(huán)峰值溫度較低時(shí)對試樣的軟化作用并不明顯,甚至?xí)?dǎo)致試樣更硬,韌性惡化。

    表3 二次熱循環(huán)試樣的顯微硬度

    2.2.3沖擊試驗(yàn)結(jié)果及斷口分析

    沖擊試驗(yàn)結(jié)果見表4。對比一次熱循環(huán)峰值溫度為1 350 ℃、冷卻時(shí)間t8/5為30 s時(shí)的低溫沖擊吸收能量26.9 J,在經(jīng)歷第二次熱循環(huán)后,第二次熱循環(huán)峰值溫度為1 350 ℃,1 150 ℃,900 ℃時(shí),沖擊吸收能量均略低于26.9 J,僅當(dāng)二次熱循環(huán)峰值溫度為800 ℃時(shí),沖擊吸收能量為28.47 J,略大于26.9 J,說明二次熱循環(huán)對沖擊吸收能量沒有明顯的改善作用,甚至當(dāng)二次熱循環(huán)峰值溫度大于900 ℃時(shí),會(huì)導(dǎo)致沖擊性能降低。

    表4 二次熱循環(huán)試樣的沖擊性能

    對不同峰值溫度下沖擊試樣斷口的放射區(qū)進(jìn)行觀察,得到的SEM圖片如圖10和圖11所示。對宏觀斷口形貌分析可知,當(dāng)二次熱循環(huán)峰值溫度為1 150 ℃和1 350 ℃時(shí),試樣的宏觀斷面由平整的結(jié)晶狀斷口變?yōu)槌霈F(xiàn)了很多空洞且凹凸不平,說明其韌性惡化已經(jīng)十分嚴(yán)重,試樣脆性很大。與單次熱循環(huán)峰值溫度為1 350 ℃的熱模擬試樣相比,二次熱循環(huán)峰值溫度為800 ℃和900 ℃時(shí),試樣纖維區(qū)面積和剪切唇區(qū)面積略有增加,但是其斷面仍為平坦的結(jié)晶狀斷口。對顯微斷口形貌進(jìn)行分析可知,隨著二次熱循環(huán)峰值溫度升高,試樣由準(zhǔn)解理斷裂向解理斷裂轉(zhuǎn)變。二次熱循環(huán)峰值溫度為800 ℃時(shí),斷口上出現(xiàn)了大的撕裂棱,存在密集細(xì)小的韌窩帶,解理刻面較小。二次熱循環(huán)峰值溫度為900 ℃時(shí),韌窩帶變少,解理平臺更大,出現(xiàn)了更多的解理斷裂特征。二次熱循環(huán)峰值溫度為1 150 ℃時(shí)?!昂恿骰印钡摹爸Я鳌毕鄬Χ绦?,解理平面更加平直,放射區(qū)已經(jīng)找不到韌窩出現(xiàn),并出現(xiàn)了部分大的空洞。當(dāng)二次峰值溫度為1 350 ℃時(shí),可以分辨出很多解理平臺,且有很多大的空洞和二次裂紋出現(xiàn),此時(shí)試樣脆性很大,為典型的解理斷裂。

    圖10 二次熱循環(huán)試驗(yàn)的宏觀斷口形貌

    圖11 二次熱循環(huán)試樣的微觀斷口形貌

    3 結(jié)論

    (1)一次焊接熱循環(huán)熱模擬試樣,隨著熱循環(huán)峰值溫度的增加,顯微組織晶粒逐漸粗化,由粒狀貝氏體組織向上貝氏體和板條馬氏體組織轉(zhuǎn)變;二次熱循環(huán)熱模擬試樣晶粒粗大,顯微組織主要為板條馬氏體組織,隨著二次熱循環(huán)峰值溫度降低,開始出現(xiàn)部分上貝氏體和粒狀貝氏體組織。

    (2)一次焊接熱循環(huán)熱模擬試樣,隨著峰值溫度的增加,試樣的顯微硬度逐漸增大,且隨著冷卻時(shí)間t8/5的增加,顯微硬度呈下降趨勢;二次焊接熱循環(huán)熱模擬試樣,隨著峰值溫度的增加,顯微硬度逐漸增大,且比單次熱循環(huán)的熱模擬試樣硬度更大,說明二次熱循環(huán)即使峰值溫度較低,仍會(huì)導(dǎo)致試樣硬度增加。

    (3)一次焊接熱循環(huán)熱模擬試樣,峰值溫度為900 ℃時(shí),試樣的沖擊吸收能量最高,韌性最好,峰值溫度為1 350 ℃時(shí),試樣韌性惡化,沖擊吸收能量最低,隨著冷卻時(shí)間t8/5的增加,試樣的沖擊吸收能量呈下降趨勢;二次焊接熱循環(huán)熱模擬試樣韌性較差,為脆性斷裂,沖擊吸收能量為20~30 J。

    (4)一次焊接熱循環(huán)熱模擬試樣,峰值溫度為1 350 ℃和1 150 ℃時(shí),為解理斷裂,微觀斷口形貌出現(xiàn)大量解理臺階、“河流花樣”形貌,峰值溫度為900 ℃時(shí),為延性斷裂,斷口面由大量的韌窩,韌窩中心底部存在第二相粒子或夾雜物,峰值溫度為800 ℃時(shí),為準(zhǔn)解理斷裂;二次焊接熱循環(huán)熱模擬試樣為準(zhǔn)解理斷裂和解理斷裂,二次熱循環(huán)峰值溫度越高,試樣的解理斷裂特征約明顯,脆性越大。

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