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    高溫旋轉(zhuǎn)環(huán)境下的電子設(shè)備熱設(shè)計(jì)

    2022-02-21 00:45沈三民
    現(xiàn)代電子技術(shù) 2022年4期
    關(guān)鍵詞:隔熱層電子設(shè)備蜂窩

    譚 雯,沈三民,楊 峰

    (中北大學(xué) 儀器科學(xué)與動(dòng)態(tài)測(cè)試教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,山西 太原 030051)

    0 引言

    1995年Yeh提到,電子設(shè)備的故障中有55%是由于缺乏良好的溫度控制引起的。隨著電子設(shè)備結(jié)構(gòu)逐漸變得緊湊、小型化,電子元器件上的熱流密度大大增加。如果設(shè)備溫度達(dá)到一定程度,就會(huì)導(dǎo)致元器件失效,使整個(gè)設(shè)備失效或損壞。

    電子設(shè)備熱控制方法較多,如風(fēng)冷、液冷、相變溫控、隔熱防護(hù)等。由于應(yīng)用環(huán)境的限制,常規(guī)的風(fēng)冷、液冷存在體積較大、對(duì)環(huán)境溫度依賴較大、無(wú)法隨電子設(shè)備旋轉(zhuǎn)等問(wèn)題,所以熱控制選擇外部隔熱防護(hù)和內(nèi)部相變儲(chǔ)熱。

    隔熱防護(hù)通過(guò)使用傳熱系數(shù)低的功能材料減緩熱量傳遞速度,保證一定時(shí)間內(nèi)電子設(shè)備工作在適宜的溫度。常用的隔熱材料有無(wú)機(jī)隔熱材料和有機(jī)隔熱材料。有機(jī)類包括酚醛泡沫復(fù)合材料、氧化鋁陶瓷泡沫材料。無(wú)機(jī)類包括纖維類隔熱材料、多孔性陶瓷材料以及氣凝膠材料等。由于Si O氣凝膠具有低密度、高孔隙率、低折射率,熱導(dǎo)率僅有0.02 W/(m·K),所以被廣泛應(yīng)用于航空航天、軍工、石化、冶金、建筑等領(lǐng)域。20世紀(jì)90年代,美國(guó)ASPEN研究將氣凝膠保溫隔熱材料應(yīng)用于高超聲速飛行器、飛機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)等,有效地阻止了熱量的傳遞。何翔等人對(duì)多層隔熱結(jié)構(gòu)進(jìn)行研究,得出隔熱結(jié)構(gòu)能夠有效阻止環(huán)境熱量傳遞到內(nèi)部,使得內(nèi)部溫度達(dá)到需要。

    相變材料在一定溫度范圍內(nèi)可以發(fā)生相態(tài)變化,實(shí)現(xiàn)吸收或者釋放熱量的目的。完全相變前材料可以長(zhǎng)時(shí)間維持在相變溫度附近。相變溫控具有潛熱大、可以選擇不同熔點(diǎn)的材料進(jìn)行溫度控制的特點(diǎn),減小了電子設(shè)備散熱對(duì)環(huán)境溫度的依賴。相變材料按照形態(tài)可以分為固-固相變材料、固-液相變材料、固-汽相變材料和液-汽相變材料等,固-汽和液-汽相變潛熱較大,但相變過(guò)程體積變化較大導(dǎo)致封裝困難。工程中常用固-固相變材料或固-液相變材料。石蠟具有潛熱大、成本低、無(wú)過(guò)冷、化學(xué)性質(zhì)穩(wěn)定等特點(diǎn),被廣泛用于電子設(shè)備熱控系統(tǒng)中。王虎軍等人將相變冷板應(yīng)用于彈載電子設(shè)備中,通過(guò)熱仿真分析證明相變冷板有明顯優(yōu)勢(shì),可以滿足熱控制需要。美國(guó)阿波羅15號(hào)月球車(chē),月球通信中繼單元裝配了相變溫控系統(tǒng)。Marc Hodes研究了用于手機(jī)的相變溫控系統(tǒng),手機(jī)以恒定3 W的功率發(fā)熱時(shí),達(dá)到上限工作溫度的時(shí)間延長(zhǎng)了40 min。高林星等人基于石蠟相變材料設(shè)計(jì)了可用于彈載電子設(shè)備的儲(chǔ)熱裝置,在熱功耗為45.3 W、外部環(huán)境為60℃的條件下,儲(chǔ)熱裝置具有明顯優(yōu)勢(shì)。

    基于航空發(fā)動(dòng)機(jī)性能研究的需求,發(fā)動(dòng)機(jī)艙內(nèi)裝有電子設(shè)備來(lái)采集和傳輸測(cè)試數(shù)據(jù)。由于發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)行中會(huì)產(chǎn)生熱量積累,導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)艙內(nèi)熱環(huán)境非常惡劣,為了保證電子設(shè)備的穩(wěn)定運(yùn)行,需要對(duì)艙內(nèi)電子設(shè)備進(jìn)行熱控制設(shè)計(jì)。針對(duì)航空發(fā)動(dòng)機(jī)的電子設(shè)備在艙內(nèi)高溫環(huán)境中的工作需求,本文提出了一種采用外部隔熱防護(hù)與內(nèi)部相變吸熱相結(jié)合的熱控制設(shè)計(jì),應(yīng)用仿真軟件進(jìn)行了模擬仿真,結(jié)果表明,熱控制結(jié)構(gòu)可以保證電子設(shè)備穩(wěn)定工作。

    1 熱設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)

    整體結(jié)構(gòu)如圖1所示,支撐殼外徑為Φ110 mm,高為60 mm,外部包裹有一定厚度的隔熱材料。支撐殼內(nèi)部空腔尺寸為70 mm×70 mm×50 mm,用于存放相變材料盒對(duì)電子設(shè)備進(jìn)行相變冷卻。支撐殼通過(guò)螺栓與旋轉(zhuǎn)軸的套筒鎖緊,可以隨軸轉(zhuǎn)動(dòng)。電子設(shè)備通過(guò)螺釘與相變材料盒壁鎖緊。支撐殼及相變材料盒均為鋁合金材料,隔熱材料采用Si O氣凝膠,相變材料采用石蠟。為了減小相變材料液化后對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)軸的離心慣性力影響,同時(shí)提升熱傳導(dǎo)性能,在相變材料盒內(nèi)部添加方形金屬蜂窩骨架。

    圖1 熱設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)及相變盒內(nèi)部結(jié)構(gòu)

    2 隔熱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    2.1 數(shù)學(xué)模型

    進(jìn)行模擬仿真前假設(shè):沿隔熱層水平方向的溫度傳遞可以忽略,熱量?jī)H在厚度方向傳遞;隔熱結(jié)構(gòu)與環(huán)境不進(jìn)行熱交換。將隔熱層的熱傳遞問(wèn)題轉(zhuǎn)化為瞬態(tài)傳熱問(wèn)題,溫度分布滿足瞬態(tài)傳熱方程:

    式中:是密度;是比熱容;是傳遞時(shí)間;是厚度;是處的溫度;是導(dǎo)熱系數(shù)。

    建立隔熱層傳熱的幾何模型,材料的熱物性參數(shù)如表1所示。隔熱層外壁為恒壁溫條件,=250℃,其他壁面為絕熱壁面。

    表1 材料熱物理性能

    2.2 仿真結(jié)果與分析

    隔熱層厚度分別為10 mm,20 mm,30 mm,通過(guò)瞬態(tài)仿真計(jì)算,得出250℃的外部環(huán)境溫度下持續(xù)60 min的溫度分布,如圖2所示。由圖2可知:當(dāng)厚度為10 mm,20 mm,30 mm,隔熱層內(nèi)側(cè)溫度分別為136.45℃,77.1℃,49.543℃,隨著隔熱層厚度增加,內(nèi)壁溫度越低,隔熱效果越好;當(dāng)隔熱層厚度為30 mm時(shí),內(nèi)壁溫度為49.543℃,滿足設(shè)計(jì)需求。

    圖2 10 mm,20 mm,30 mm厚隔熱層的溫度分布云圖

    3 相變儲(chǔ)熱結(jié)構(gòu)

    3.1 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    電子設(shè)備總熱功耗為5 W,產(chǎn)生的總熱量=。假設(shè)隔熱結(jié)構(gòu)處在一個(gè)理想的絕熱環(huán)境中,不考慮熱源及相變材料的對(duì)外換熱,熱源發(fā)出的所有熱量都被相變材料吸收。由于電子設(shè)備尺寸較小,相變盒的金屬顯熱與相變材料的潛熱相比可忽略不計(jì),因此相變材料的用量=,是相變材料的潛熱,可計(jì)算出=112.5 g。相變材料盒尺寸為70 mm×70 mm×50 mm。

    3.2 數(shù)學(xué)模型

    使用Fluent軟件進(jìn)行模擬計(jì)算,溫度場(chǎng)求解基于焓-孔隙法,利用能量方程和融化/凝固模型建立固相和液相相統(tǒng)一的能量方程,控制方程為:

    連續(xù)性方程:

    能量方程:

    動(dòng)量方程:

    3.3 仿真結(jié)果與分析

    電子設(shè)備內(nèi)部溫度與支撐殼內(nèi)壁的溫度變化一致,為使計(jì)算可靠,取最高溫度60℃作為初始溫度進(jìn)行計(jì)算。選用相變溫度為60℃的石蠟,在相變區(qū)間潛熱為160 k J/kg,材料熱物理性能見(jiàn)表1。要求電子設(shè)備在連續(xù)工作60 min后,最高溫度不超過(guò)80℃。建立三種模型,模型1內(nèi)部無(wú)相變材料,模型2內(nèi)部有相變材料,模型3加入蜂窩骨架。將電子設(shè)備上主要發(fā)熱的功率芯片簡(jiǎn)化為8 mm×8 mm×3 mm的熱源,熱源功率為5 W,初始環(huán)境溫度為60℃,忽略內(nèi)部自然對(duì)流,采用Fluent進(jìn)行模擬計(jì)算。求解器采用非耦合、隱式、二維的求解方法,物理模型采用非穩(wěn)態(tài)、層流、固/液相變模型,采用SIMPLE算法來(lái)處理溫度場(chǎng)和壓力場(chǎng)的耦合。

    模型1的溫度云圖如圖3所示,沒(méi)有熱控制手段時(shí),熱量會(huì)一直積累,60 min后最高溫度達(dá)到99.4℃,遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)了電子設(shè)備要求的最高工作溫度。當(dāng)相變材料直接填充在盒內(nèi)空腔中,相變材料通過(guò)相變吸熱將產(chǎn)生的熱量存儲(chǔ)起來(lái),60 min后模型2的溫度云圖如圖4所示,溫度最高為75.6℃,滿足電子最高工作溫度的限制。

    圖3 模型1的溫度云圖

    圖4 模型2的溫度云圖

    當(dāng)內(nèi)部有蜂窩骨架,相變材料存儲(chǔ)在蜂窩骨架中,經(jīng)過(guò)60 min后,模型3的溫度云圖如圖5所示,最高溫度為70.9℃,滿足工作溫度的要求。三種模型的溫度曲線如圖6所示。由圖6可知:添加相變材料能夠有效地吸收電子設(shè)備產(chǎn)生的熱量,與無(wú)相變材料的情況相比,最高溫度降低23.8℃;與有蜂窩骨架的相變材料盒相比,最高溫度相差4.7℃。結(jié)果表明,添加蜂窩骨架的模型可以增大蜂窩骨架與相變材料的接觸面積,能夠有效增強(qiáng)熱傳導(dǎo)效率,使相變可以同時(shí)、均勻地發(fā)生,在完全相變前的相同時(shí)間里能夠存儲(chǔ)更多的熱量,從而模型3的溫度比模型2更低。

    圖5 模型3的溫度云圖

    圖6 三種模型的溫度曲線圖

    4 結(jié) 論

    針對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)艙內(nèi)惡劣的高溫環(huán)境下電子設(shè)備的工作需要,本文利用仿真軟件對(duì)熱控制結(jié)構(gòu)進(jìn)行模擬,結(jié)果顯示所設(shè)計(jì)的熱結(jié)構(gòu)能夠?qū)崿F(xiàn)電子設(shè)備在高溫環(huán)境下持續(xù)工作60 min的需求。仿真結(jié)果表明:在外部環(huán)境溫度為250℃時(shí),隔熱層材料越厚,內(nèi)壁熱流越小,溫度越低,隔熱效果越好;30 mm SiO氣凝膠氈隔熱層可在60 min內(nèi)保證設(shè)備內(nèi)部溫度不高于60℃;在相變盒尺寸不變的情況下,添加相變材料可以有效地吸收電子設(shè)備產(chǎn)生的熱量;蜂窩骨架增強(qiáng)了相變材料的導(dǎo)熱性能,使溫度分布均勻。添加金屬蜂窩骨架和相變材料的情況下,60 min后電子設(shè)備最高溫度為70.6℃。通過(guò)軟件仿真驗(yàn)證了本文設(shè)計(jì)的熱控制方案可以實(shí)現(xiàn)電子設(shè)備運(yùn)行的需求。

    注:本文通訊作者為沈三民。

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