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    微渦流絮凝工藝處理高濁水的數(shù)值模擬與響應(yīng)面優(yōu)化試驗(yàn)

    2022-02-20 17:09:20徐琪珂戴紅玲趙國(guó)強(qiáng)胡鋒平
    關(guān)鍵詞:濁水混凝劑濁度

    徐琪珂,戴紅玲*,趙國(guó)強(qiáng),胡鋒平

    1.華東交通大學(xué)土木建筑學(xué)院

    2.華東交通大學(xué)土木工程國(guó)家實(shí)驗(yàn)教學(xué)示范中心

    我國(guó)是高濁水(濁度高于100 NTU 的地表水[1])河流眾多的國(guó)家之一,最為典型的高濁水源水為長(zhǎng)江與黃河[2],此外,我國(guó)也存在區(qū)域性和季節(jié)性高濁河流。江河取水的主要任務(wù)之一就是降濁,高濁水泥沙含量高,且顆粒比表面積大,但懸浮顆粒無(wú)法通過(guò)自絮凝作用獲得緊實(shí)絮體,導(dǎo)致細(xì)顆粒含量高,而細(xì)顆粒含水量高、比重小、體積大,增大了絮凝沉降的難度[3]。水處理方式?jīng)Q定著水處理效果,我國(guó)水處理水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)不斷提高,但常規(guī)水處理工藝的表現(xiàn)不盡如人意,于高濁水而言更是收效不佳,僅能通過(guò)投入大量藥劑來(lái)達(dá)到去除要求,且會(huì)造成藥劑浪費(fèi),二次污染,污泥淤積,生物生態(tài)破壞等問(wèn)題。常規(guī)混凝處理高濁水的研究大多集中在混凝劑或助凝劑復(fù)配與改性[4]、攪拌時(shí)間、酸堿度等方面,且多停留在小試階段,而在混凝工藝和工藝中的進(jìn)水流量(流速)、水力條件等方面研究較少。因此,常規(guī)水處理工藝在高濁水處理方面仍需解決諸多難題。

    微渦流絮凝技術(shù)是將 ABS(acrylonitrile butadiene styrene)塑料制成的空心球體狀渦流反應(yīng)器[5]投加至常規(guī)絮凝池中產(chǎn)生微小渦旋,促進(jìn)高濁水內(nèi)部的懸浮顆粒碰撞、脫穩(wěn)、凝聚[6],形成大而緊實(shí)的絮團(tuán),提高絮凝效果。計(jì)算流體力學(xué)(CFD)可直觀、準(zhǔn)確地反映絮凝反應(yīng)器內(nèi)部流場(chǎng)的變化,伏雨等[7]選取渦旋速度梯度和湍動(dòng)能作為絮凝評(píng)價(jià)指標(biāo),對(duì)柵條絮凝池進(jìn)行數(shù)值模擬,發(fā)現(xiàn)實(shí)際工程中應(yīng)盡量避免1 000 μm 以上大粒徑絮凝體的出現(xiàn);陳玉等[8]研究了渦旋速度梯度和能耗散率,結(jié)果表明穿孔旋流絮凝池最佳網(wǎng)格板層數(shù)為4、最佳間距為40 cm;He 等[9]在等效剪切速率情況下,研究了絮凝池形狀對(duì)絮凝過(guò)程中絮凝形態(tài)演化的影響,指出由帶擋板的方形絮凝池形成的絮體最大、最緊湊,該技術(shù)已成為流體動(dòng)力學(xué)和流態(tài)可視化研究領(lǐng)域的研究熱點(diǎn)[10-12]。響應(yīng)面分析法(RSM)可擬合各響應(yīng)因子與各響應(yīng)值間的函數(shù)關(guān)系[13],獲取最優(yōu)參數(shù),其與CFD 數(shù)值模擬相耦合的研究方法也廣泛應(yīng)用于水處理領(lǐng)域[14-16]。多項(xiàng)技術(shù)的聯(lián)用可以更好地探究高效處理高濁水的工藝。

    筆者采用微渦流絮凝技術(shù)對(duì)高濁水進(jìn)行處理,借助CFD 數(shù)值模擬軟件對(duì)不同流量(流速)條件下絮凝區(qū)的流場(chǎng)及參數(shù)進(jìn)行分析與研究,并通過(guò)響應(yīng)面法對(duì)流量、混凝劑投加量及回流比進(jìn)行優(yōu)化,確定適于處理高濁水的微渦流絮凝工藝參數(shù),以期為高濁水處理技術(shù)的應(yīng)用改造提供參考。

    1 材料與方法

    1.1 試驗(yàn)水樣

    試驗(yàn)用水由孔目湖湖水及高嶺土混合制成,配水中粗顆粒泥沙較多、濁度偏高,各指標(biāo)如表1 所示。混凝劑為聚合氯化鋁(PAC)。

    表1 配水水質(zhì)Table 1 Distributed water quality

    1.2 試驗(yàn)裝置

    中試裝置為微渦流澄清池,池體尺寸(D×H)為2.0 m×2.5 m,其實(shí)物和結(jié)構(gòu)如圖1 所示。CFD 數(shù)值模擬所選區(qū)域?yàn)槌吻宄匦跄齾^(qū),響應(yīng)面優(yōu)化試驗(yàn)結(jié)果數(shù)據(jù)來(lái)自微渦流澄清池中試裝置。

    圖1 微渦流澄清池Fig.1 Micro-vortex clarifier

    中試裝置上設(shè)有回流設(shè)備,回流比為回流流量(管流量減進(jìn)水流量)與進(jìn)水流量的比值,試驗(yàn)設(shè)定為0.5~1.5。絮凝區(qū)第一反應(yīng)室中按照最佳投配比例[17]放置了不同型號(hào)和數(shù)量的渦流反應(yīng)器,如圖2所示,2 種反應(yīng)器球體直徑均為200 mm。其中HJTM-1 反應(yīng)器開孔直徑為25 mm,總開孔數(shù)為114,開孔率為45%;HJTM-2 反應(yīng)器開孔直徑為35 mm,總開孔數(shù)為78,開孔率為60%。

    圖2 渦流反應(yīng)器Fig.2 vortex reactor

    1.3 CFD 數(shù)值模擬

    1.3.1微渦流絮凝區(qū)模型

    采用混合網(wǎng)格三維計(jì)算模型,模型周圍進(jìn)行局部加密,設(shè)置邊界條件以及流體區(qū)域。渦流澄清池及渦流反應(yīng)器建模如圖3 所示。

    圖3 渦流澄清池模型Fig.3 Vortex clarifier model

    1.3.2邊界條件和求解方法

    模擬中擬定回流比為1.0,水溫為20 ℃,運(yùn)動(dòng)黏度(ν)為1.006 7×10-6m2/s,水力直徑為0.06 m,動(dòng)力黏性系數(shù)(μ)為1.008 5×10-3kg/ms。其余進(jìn)口參數(shù)見表2,評(píng)價(jià)指標(biāo)見表3,邊界條件和求解方法如表4 所示。

    表2 Fluent 數(shù)值模擬工況的進(jìn)口參數(shù)Table 2 Inlet parameters of Fluent numerical simulation conditions

    表3 評(píng)價(jià)指標(biāo)Table 3 Result evaluation indicators

    表4 邊界條件和求解方法Table 4 Boundary conditions and algorithm

    1.4 響應(yīng)面試驗(yàn)設(shè)計(jì)

    采用Box-Behnken 方法,以流量(X1)、混凝劑投加量(X2)、回流比(X3)為響應(yīng)因子,以濁度(Y1)、CODMn(Y2)及UV254去除率(Y3)為響應(yīng)值,設(shè)計(jì)三因素三水平優(yōu)化試驗(yàn),具體參數(shù)見表5。

    表5 高濁水中試試驗(yàn)響應(yīng)面分析因素與水平Table 5 Response surface analysis factors and levels for high turbidity water pilot test

    2 結(jié)果與討論

    2.1 CFD 數(shù)值模擬

    以絮凝區(qū)第一反應(yīng)室的速度梯度(G)為指標(biāo),研究不同流量(流速)下渦流澄清池流場(chǎng)參數(shù)的變化,得到渦流澄清池處理高濁水響應(yīng)面優(yōu)化研究流量因素的最佳范圍。

    圖4 為絮凝區(qū)縱斷面的速度矢量圖,反映了絮凝區(qū)內(nèi)液流走向和速度分布的情況。液流在上升過(guò)程中會(huì)在渦流反應(yīng)器壁面產(chǎn)生繞流,而在離開壁面時(shí)邊界層分離形成漩渦,從而促進(jìn)顆粒擴(kuò)散和碰撞凝聚,提高混凝效率。從圖4 可以看出,池底流速與流量呈正相關(guān),小流量下,流速小,絮凝時(shí)間長(zhǎng),液流以繞流為主,無(wú)法卷起底泥,易形成死水區(qū);流量較大時(shí),流速大,絮凝時(shí)間短,易在中心和邊壁位置形成短流,使得部分液體卷帶的顆粒物難以發(fā)生有效絮凝。由于高濁水特性,水流在澄清池噴嘴與喉管的水頭損失大,絮凝區(qū)入口速度較小,泥渣回流緩慢,因此,在處理高濁水時(shí),應(yīng)適當(dāng)增加進(jìn)水流量,使污染物顆粒能在合適的混合強(qiáng)度下發(fā)生充分的絮凝。

    圖4 不同流量(流速)下絮凝反應(yīng)區(qū)速度矢量Fig.4 Velocity diagram of flocculation reaction zone under different flow rates (flow velocities)

    圖5 反映了池中湍動(dòng)能分布情況,可以直觀地表現(xiàn)湍動(dòng)能在池體中輸入、轉(zhuǎn)移和耗散的情況。從圖5 可以看出,隨著流速增大,絮凝時(shí)間縮短,黃色區(qū)域部分顏色加深,影響范圍逐漸加大,即湍動(dòng)能也隨之增大。投加混凝劑使池體增加多個(gè)絮凝單元,同一高度下各個(gè)單元湍動(dòng)能分配均勻,絮體尺寸和強(qiáng)度相似,而反應(yīng)器表面的湍動(dòng)能明顯大于其內(nèi)部湍動(dòng)能的原因在于反應(yīng)器表面形成的渦旋提高了水流動(dòng)能利用率。

    圖5 不同流量(流速)下渦流澄清池湍動(dòng)能Fig.5 Cloud chart of turbulent kinetic energy in vortex clarifier under different flow rates (flow velocities)

    圖6 為絮凝區(qū)的有效能耗,其表示由黏性耗散使渦旋傳遞分解產(chǎn)生的能量分布。湍動(dòng)能越大,水流的黏性越大,因而有效能耗也越大,故湍動(dòng)能和有效能耗云圖分布情況相似。從圖6 可知,流量越大,入口速度越大,湍動(dòng)能和有效能耗變化越顯著,水流沖擊動(dòng)能越大,水流擾動(dòng)作用越強(qiáng)。流量增大的同時(shí),在水流黏性一定的情況下,湍動(dòng)能和能耗均呈增大趨勢(shì)(圖7)。

    圖6 不同流量(流速)下渦流澄清池有效能耗Fig.6 Cloud chart of effective energy consumption in vortex clarifier under different flow rates (flow velocities)

    圖7 不同流量(流速)下渦流澄清池絮凝區(qū)湍動(dòng)能、有效能耗和G 的變化曲線Fig.7 Variation curves of turbulent energy,effective energy consumption and G-value in the flocculation zone of vortex clarifiers under different flow rates (flow velocities)

    由圖7 可知,在一定回流比的情況下,流量(流速)越大G越大,且增大速率越快。絮凝最佳G為30~60 s-1,所對(duì)應(yīng)的最佳流量為4.2~7.0 m3/h(最佳流速為0.41~0.67 m/s),考慮回流量,所對(duì)應(yīng)的絮凝時(shí)間(T)為25.4~14.5 min,GT為45 720~52 200,該流量范圍合理。

    2.2 響應(yīng)面優(yōu)化

    2.2.1響應(yīng)面試驗(yàn)結(jié)果

    通過(guò)Design-Expert 軟件設(shè)計(jì)的試驗(yàn)方案,選取17 組有效工況,找出處理效果最好的3 個(gè)因素水平,試驗(yàn)設(shè)計(jì)及中試試驗(yàn)結(jié)果見表6。

    表6 優(yōu)化試驗(yàn)設(shè)計(jì)及結(jié)果Table 6 Optimization of experimental design and analysis of results

    隨著高嶺土的投加,混合后水樣濁度大幅提升,有機(jī)物濃度也進(jìn)一步升高。由表6 可知,微渦流絮凝對(duì)高濁水中濁度和有機(jī)物去除效果良好,有幾點(diǎn)原因:1)混凝法的有效處理取決于足夠的顆粒濃度,而高濁度、高有機(jī)物濃度的原水可更快形成密實(shí)的絮體,使得出水指標(biāo)與未投加高嶺土水樣的處理效果差距不大,但由于原水初始指標(biāo)偏高,因而去除率高。此外,高濁水中泥沙顆粒的比表面積大,具有一定的吸附能力,這類顆粒可以吸附部分小分子污染物而凝聚成團(tuán),通過(guò)沉淀作用得到去除,進(jìn)一步提升污染物的去除效果。2)投入渦流反應(yīng)器可增加水中微、小渦流,利于混凝劑的擴(kuò)散,提升混凝劑的利用率,增加顆粒有效碰撞幾率及絮體成形概率,提高混凝效率;另一方面,反應(yīng)器內(nèi)部空間可產(chǎn)生立體接觸絮凝,形成的絮體具有吸附功能,可對(duì)有機(jī)物去除產(chǎn)生協(xié)同作用。

    2.2.2二次回歸模型分析

    經(jīng)RSM 軟件分析擬合各項(xiàng)數(shù)據(jù)得到下列二次回歸模擬方程,方程顯著性檢驗(yàn)見表7。

    表7 濁度、CODMn 和UV254 去除率回歸方程顯著性檢驗(yàn)Table 7 Significance test of regression equation of turbidity,CODMn and UV254 removal rate

    由表7 可知,Y1、Y2、Y3相關(guān)系數(shù)分別為0.953 3、0.961 7、0.939 6,說(shuō)明模型的擬合誤差??;校正后相關(guān)系數(shù)分別為0.893 2、0.912 5、0.861 9,說(shuō)明模型回歸性好;信噪比分別為11.849、12.492、9.783,表明模型的真實(shí)度高;模型失擬項(xiàng)和顯著性檢驗(yàn)均表明3 個(gè)模型模擬精準(zhǔn)、可信度高。

    2.2.3交互作用分析及試驗(yàn)驗(yàn)證

    通過(guò)RSM 分析獲得各交互因素對(duì)高濁水中濁度、CODMn和UV254去除率的響應(yīng)面,如圖8 所示。

    圖8 各因素對(duì)濁度、UV254、CODMn 去除率的交互作用響應(yīng)面Fig.8 Response surface diagram of the interaction effect of factors on turbidity,UV254,CODMn removal rate

    各因素間交互作用對(duì)響應(yīng)值的影響與曲面坡度呈正相關(guān)[18]。結(jié)合圖8 發(fā)現(xiàn),響應(yīng)面形狀均呈上凸?fàn)钋揖哂幸欢ㄆ露?,濁度、UV254、CODMn去除率均呈先增加后減少的趨勢(shì),每個(gè)變量都存在1 個(gè)最優(yōu)值,此時(shí)污染物去除率達(dá)到最高,顯著性排序?yàn)榛亓鞅龋净炷齽┩都恿浚玖髁?。就混凝劑投加量而言,高濁水中懸浮顆粒數(shù)量多、粒徑大,有效能耗和水力損失大,在此狀態(tài)下絮凝劑分子易被其包裹從而降低利用率,因此增加混凝劑投加量的作用較為明顯;流量影響相對(duì)較弱是因?yàn)橄啾绕鹌渌蛩?,吸附架橋、網(wǎng)捕與卷掃作用系高濁水處理的決定性因素,而紊流強(qiáng)度并非最重要的;回流比的作用在于回流部分絮體的同時(shí)增加膠體粒子及懸浮顆粒的濃度和接觸幾率,使絮體顆粒重新進(jìn)入絮凝區(qū)反應(yīng)從而更加穩(wěn)定,而高濁水中的顆粒數(shù)基本滿足最佳絮凝效果條件,所需回流少,回流比過(guò)大會(huì)阻礙新進(jìn)入絮凝區(qū)的顆粒凝聚,從而影響絮凝效果。因此,恰當(dāng)?shù)幕亓鞅扔欣谛跄齽┰俅卫?,同時(shí)有利于緩解流量和混凝劑投加量之間的交互作用。

    由圖8 黃色區(qū)域內(nèi)的等高線可判定各因素之間交互效應(yīng)的強(qiáng)弱,橢圓越標(biāo)準(zhǔn)則表示交互作用越顯著[19]。兩兩因素間,混凝劑投加量和回流比之間交互作用最為顯著,其次是混凝劑投加量和流量間的交互作用,最不顯著的是流量和回流比間的交互作用。最小橢圓等高線的中心處為目標(biāo)響應(yīng)因子區(qū)間內(nèi)的峰值[20],在最佳運(yùn)行參數(shù)下,表現(xiàn)為濁度去除率>UV254去除率>CODMn去除率。

    各因素間的協(xié)同作用使得高濁水有較好的去除效果,渦流反應(yīng)器的投加增加了流態(tài)的復(fù)雜性及進(jìn)水動(dòng)能的利用率,合適的流量(流速)與回流量有利于混凝劑的擴(kuò)散和絮體的成形,也進(jìn)一步加劇顆粒間有效碰撞,提高混凝效率和混凝劑利用率,從而減少混凝劑投加量,同時(shí)減少污泥產(chǎn)量和混凝劑過(guò)量投加所造成的二次污染問(wèn)題,而高濁水中的顆粒經(jīng)過(guò)絮凝反應(yīng)所形成的絮團(tuán)又可通過(guò)吸附電中和作用,吸附溶解性或小分子有機(jī)物,水流的改變也增加了水中有機(jī)物與絮凝體的碰撞概率,使有機(jī)物去除率得到提升。

    通過(guò)多項(xiàng)式方程的極值求解,得出微渦流絮凝對(duì)高濁水中濁度、UV254、CODMn去除的最優(yōu)反應(yīng)條件,流量為5.88 m3/h,混凝劑投加量為34.78 mg/L,回流比為0.83。在此條件下,模型預(yù)測(cè)濁度的最大去除率為99.62%,UV254的最大去除率為95.94%,、CODMn的最大去除率為71.50%。

    2.3 結(jié)果優(yōu)化

    為了進(jìn)一步驗(yàn)證模型可靠性及預(yù)測(cè)結(jié)果的準(zhǔn)確性,采用流量為5.9 m3/h,混凝劑投加量為34.8 mg/L,回流比為0.8 的工況,重復(fù)3 次驗(yàn)證試驗(yàn),結(jié)果見圖9。從圖9 可以看出,此時(shí)濁度去除率為99.23%,UV254的去除率為95.03%,CODMn的去除率為71.42%,與預(yù)測(cè)值接近且誤差在可接受范圍內(nèi),驗(yàn)證了該模型對(duì)于高濁水處理試驗(yàn)中相應(yīng)因子(流量、混凝劑投加量、回流比)預(yù)測(cè)的準(zhǔn)確性,也進(jìn)一步證實(shí)了CFD 技術(shù)與REM 方法二者結(jié)合的可行性與有效性。

    圖9 最優(yōu)工況下濁度、UV254、CODMn 的去除率Fig.9 Removal rate of turbidity,UV254,CODMn under the optimal conditions

    3 結(jié)論

    (1)湍動(dòng)能、有效能耗及G均與流量(流速)呈正相關(guān),但流量(流速)過(guò)大會(huì)導(dǎo)致絮凝時(shí)間過(guò)短,使得反應(yīng)不充分,影響絮凝效果,初步確定微渦流絮凝工藝處理高濁水的最佳流量為4.2~7.0 m3/h(最佳流速為0.41~0.67 m/s),GT為45 720~52 200,該流量范圍合理。

    (2)建立了微渦流絮凝中試試驗(yàn)流量、混凝劑投加量、回流比分別與濁度、UV254及CODMn去除率間的二次回歸多項(xiàng)式模型,中試結(jié)果與各軟件的模擬預(yù)測(cè)值相近,擬合性良好,進(jìn)一步驗(yàn)證了CFD 與Kolmogorov 渦旋理論及RSM 技術(shù)結(jié)合的可行性,微渦流絮凝工藝處理高濁水試驗(yàn)中各響應(yīng)因子的影響為回流比>混凝劑投加量>流量,最佳參數(shù)組合,流量為5.9 m3/h,混凝劑投加量為34.8 mg/L,回流比為0.8,此時(shí)對(duì)高濁水中濁度、UV254、CODMn去除率分別達(dá)到99.23%、95.03%、71.42%。

    (3)微渦流絮凝工藝提高了高濁水的出水水質(zhì),在去除濁度和有機(jī)物方面具有良好效果,此外還能減少混凝劑用量,從而減少污泥體積,避免了二次污染等問(wèn)題,可以獲得更大的經(jīng)濟(jì)效益和環(huán)境效益。

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