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    渤海蒸汽吞吐油田產(chǎn)能分析及預(yù)測研究

    2022-02-17 05:20:58冉兆航
    石油化工應(yīng)用 2022年11期
    關(guān)鍵詞:汽量干度口井

    冉兆航

    (中海石油(中國)有限公司天津分公司,天津 300459)

    渤海稠油蒸汽吞吐規(guī)模逐年上升,其中熱采產(chǎn)能預(yù)測在油田開發(fā)中具有重要的意義,經(jīng)過蒸汽吞吐后,地下原油滲流規(guī)律與原始狀態(tài)下差異較大[1-8],相比于常規(guī)冷采,產(chǎn)能預(yù)測更為復(fù)雜,行業(yè)學(xué)者開展了相關(guān)研究,現(xiàn)有產(chǎn)能預(yù)測方法較多,通過計(jì)算蒸汽吞吐加熱半徑,從而得到了產(chǎn)能解析模型,但解析方法計(jì)算較為復(fù)雜[9-18]??紤]了啟動(dòng)壓力、加熱半徑等多種因素,以更貼近地下流動(dòng)的角度來分析產(chǎn)能,但以上方法均屬于理論計(jì)算,未考慮實(shí)際注熱狀況[19-21]。鄭偉等[22]建立蒸汽吞吐相對(duì)于常規(guī)開發(fā)的初期產(chǎn)量倍數(shù)預(yù)測模型,通過蒸汽吞吐產(chǎn)量倍數(shù)進(jìn)行產(chǎn)量預(yù)測,但這種方法是建立在先期冷采、后期熱采的條件下進(jìn)行預(yù)測,不適用于油井直接進(jìn)行蒸汽吞吐的情況。本文以LD2 油田為例,通過分析實(shí)際注熱參數(shù)的影響,并得到比采油指數(shù)與注熱參數(shù)的相關(guān)關(guān)系,從而應(yīng)用于后續(xù)輪次的產(chǎn)能預(yù)測。

    1 油田概況

    LD2 油田位于渤海海域,作為渤海的首座規(guī)?;療岵捎吞?,油田范圍內(nèi)平均水深約23.0 m,主要發(fā)育館陶組,平均孔隙度30.3%,平均滲透率2 144.7 mD。油藏主要為受構(gòu)造控制的塊狀底水構(gòu)造油藏,水體倍數(shù)約20 倍,呈現(xiàn)中等~大水體特點(diǎn)。館陶組油藏埋深-1 150~-1 970 m,為中淺層油藏,平均油層厚度為38 m。原油性質(zhì)表現(xiàn)為重質(zhì)原油,具有黏度高、膠質(zhì)瀝青質(zhì)含量高、含蠟量低、含硫量低、凝固點(diǎn)中等的特點(diǎn)。利用探井原油樣品,在實(shí)驗(yàn)條件為40~280 ℃下進(jìn)行黏溫曲線測定,實(shí)驗(yàn)結(jié)果認(rèn)為,該油田稠油對(duì)溫度具有較強(qiáng)敏感性,黏度變化的拐點(diǎn)溫度約56 ℃?;赑VT 取樣分析,地層原油黏度為2 908 mPa·s,屬于特稠油油藏。油藏開發(fā)方式為蒸汽吞吐,設(shè)計(jì)開展十輪次,部署純水平井井網(wǎng)進(jìn)行開發(fā),于2020年底開始正式投產(chǎn),2021年已完成第一輪次蒸汽吞吐。

    2 注熱參數(shù)影響

    國內(nèi)外學(xué)者研究結(jié)果表明,蒸汽吞吐的產(chǎn)能主要與滲透率、黏度、注汽量、注汽溫度、注入速度、注汽干度等參數(shù)有關(guān)[9-13],本文主要從這些方面開展相關(guān)研究。在第一輪注蒸汽前,首先利用數(shù)值模擬確定最優(yōu)的注熱參數(shù)。

    2.1 數(shù)值模擬預(yù)測

    數(shù)值模擬選用熱采模型,采用CMG 模擬器STARS模塊進(jìn)行模擬計(jì)算。依據(jù)綜合地質(zhì)研究成果,建立了LD2 油田的地質(zhì)模型。平面網(wǎng)格尺寸為50 m×50 m,縱向上網(wǎng)格尺寸為1 m,網(wǎng)格數(shù)約為35 萬個(gè)。根據(jù)儲(chǔ)量計(jì)算的單元?jiǎng)澐?,進(jìn)行流體分區(qū)和儲(chǔ)量分區(qū),館陶組相滲曲線取值歸一化后的實(shí)驗(yàn)相滲曲線,油汽相滲曲線選取200 ℃條件下的油-汽相滲。主要對(duì)注汽量、注汽干度、注入速度、注汽溫度,結(jié)果見圖1。

    圖1 不同注熱參數(shù)下采出程度變化

    注汽量:設(shè)計(jì)分別為3 000 t、4 000 t、5 000 t、6 000 t四個(gè)方案。隨著注汽量增加,采出程度呈增大趨勢,但當(dāng)注汽量大于5 000 t 后,采出程度增加幅度減緩。綜合考慮見產(chǎn)時(shí)間,推薦單輪次內(nèi)注汽量為5 000 t。

    注汽干度:注入的蒸汽干度越高,相同質(zhì)量蒸汽攜帶的熱量越大,為地層提供的有效熱量越多,加熱區(qū)溫度越高。因此注入蒸汽干度越高,降黏效果越好,周期產(chǎn)油量越高。根據(jù)研究結(jié)果,當(dāng)注汽干度大于40%之后,增油幅度變緩,考慮目前采出程度低,地層壓力較高以及目前注入速度限制,推薦注汽干度高于40%。

    注入速度:設(shè)計(jì)分別為8.0 t/h、10.0 t/h、12.0 t/h、14.0 t/h 四個(gè)方案。隨著注入速度增加,采出程度呈增大趨勢,但當(dāng)注入速度大于12.0 t/h 后,采出程度增加幅度減緩。為保證井底蒸汽溫度和干度,應(yīng)在設(shè)備和注汽壓力允許條件下,最大限度的提高注入速度。綜合考慮目前注汽設(shè)備能力,且第一輪吞吐后近井地層壓力已下降,注入速度可以達(dá)到12.0 t/h。

    注汽溫度:根據(jù)LD2 油田黏溫曲線,原油對(duì)溫度敏感性強(qiáng)。注汽溫度敏感性分析表明,注汽溫度越高,近井地帶原油加熱越充分,加熱范圍越大,降黏效果越好,周期累產(chǎn)油越高??紤]目前工藝條件、設(shè)備能力,推薦井底注汽溫度為360 ℃。

    2.2 第一輪次實(shí)際注汽

    實(shí)際注蒸汽過程中,注汽參數(shù)往往與設(shè)計(jì)值有一定差異,因此需研究實(shí)際注汽參數(shù)條件下對(duì)油井產(chǎn)能的影響。LD2 油田館陶組平均生產(chǎn)厚度為38 m,為了便于分析,將油井第一輪次的實(shí)際單井產(chǎn)能除以生產(chǎn)厚度及生產(chǎn)壓差,從而得到單井的比采油指數(shù),進(jìn)而開展比采油指數(shù)與各個(gè)注汽參數(shù)的相關(guān)性研究。

    2.2.1 注汽量 每一輪次內(nèi)注蒸汽總量是影響投產(chǎn)后產(chǎn)能狀況的主要因素之一。LD2 油田已投產(chǎn)10 口井,單井設(shè)計(jì)的注汽量為5 000 t,而實(shí)際注入過程中,有2口井存在注入困難,未達(dá)到設(shè)計(jì)的注汽量,這2 口井投產(chǎn)后,產(chǎn)能低于預(yù)期,而其余正常注熱井,投產(chǎn)后產(chǎn)能達(dá)到正常水平。為進(jìn)一步分析產(chǎn)能與注汽量的變化規(guī)律,繪制了這10 口井第一輪次平均比采油指數(shù)與注汽量的關(guān)系圖,見圖2。

    圖2 第一輪次平均比采油指數(shù)與注汽量的關(guān)系

    由圖2 可以看出,這10 口井的第一輪次平均比采油指數(shù)與注汽量呈線性關(guān)系,相關(guān)性較好,蒸汽注入量越多,投產(chǎn)后比采油指數(shù)越高。其中2 口井注汽量低于4 000 t,比采油指數(shù)小于0.20 m3/(d·MPa·m),注汽量高于5 000 t 以上,比采油指數(shù)明顯更高,最高可以達(dá)到0.60 m3/(d·MPa·m),基于分析結(jié)果,第二輪次蒸汽吞吐保證注汽量對(duì)于提高產(chǎn)量至關(guān)重要。

    2.2.2 注汽溫度 LD2 油田實(shí)際注入過程中,注汽溫度在310~370 ℃,繪制10 口井第一輪次平均比采油指數(shù)與注汽溫度的關(guān)系圖,見圖3。

    圖3 第一輪次平均比采油指數(shù)與注汽溫度的關(guān)系

    由圖3 可以看出,平均比采油指數(shù)與注汽溫度呈線性關(guān)系,相關(guān)性較好,注汽溫度越高,投產(chǎn)后比采油指數(shù)越大。其中2 口井注汽溫度約310 ℃,比采油指數(shù)明顯偏低,另外8 口井注汽溫度高于350 ℃,比采油指數(shù)明顯更高,注汽溫度上升10 ℃,比采油指數(shù)可提高0.10 m3/(d·MPa·m)。

    2.2.3 注入速度 鉆前設(shè)計(jì)注入速度為12.0 t/h,但由于該油田為渤海首座規(guī)?;療岵善脚_(tái),基于安全注熱和摸索注熱模式的考慮,實(shí)際注汽過程中,注入速度為8.0~11.0 t/h(圖4)。

    圖4 第一輪次平均比采油指數(shù)與注入速度的關(guān)系

    由圖4 可以看出,隨著蒸汽注入速度的增加,產(chǎn)能越高,相關(guān)性較好。注入速度由8 t/h 提高到10 t/h,平均比采油指數(shù)可提高0.50 m3/(d·MPa·m)。因此注熱過程中,保持較高的注入速度對(duì)于產(chǎn)能影響較大,后續(xù)第二輪次蒸汽吞吐應(yīng)該逐步提高注入速度。

    2.2.4 注汽干度 注入的蒸汽干度越高,為地層提供的有效熱量越多,加熱區(qū)溫度越高,降黏效果越好,周期產(chǎn)油量越高。鉆前設(shè)計(jì)注汽干度大于40%,10 口井實(shí)際注汽干度為20%~80%,整體注汽干度達(dá)到設(shè)計(jì),但有2 口井低于預(yù)期(圖5)。

    圖5 第一輪次平均比采油指數(shù)與注汽干度的關(guān)系

    通過分析比采油指數(shù)與注汽干度的關(guān)系,隨著蒸汽注入干度的增加,投產(chǎn)后產(chǎn)能越高。當(dāng)注汽干度大于40%,比采油指數(shù)大于0.30 m3/(d·MPa·m)。

    3 產(chǎn)能預(yù)測

    第一輪次蒸汽吞吐實(shí)施過程中,實(shí)際注熱參數(shù)與設(shè)計(jì)無法完全吻合,產(chǎn)能差異較大。為實(shí)現(xiàn)第二輪次的產(chǎn)量預(yù)測,采用多元回歸方法,得出比采油指數(shù)與注汽量、注汽溫度、注入速度、注汽干度四個(gè)主要影響因素的數(shù)學(xué)關(guān)系式(式1)。

    式中:Jo-比采油指數(shù),m3/(d·MPa·m);K-滲透率,mD;u-地層原油黏度,mPa·s;Q-單輪次注汽量,t;T-注汽溫度,℃;V-注入速度,t/h;f-注汽干度,%。

    LD2 油田在2022年陸續(xù)實(shí)施了6 口新井,根據(jù)6 口新井的實(shí)際注熱參數(shù),基于預(yù)測公式(1),并按照4.0 MPa 的生產(chǎn)壓差進(jìn)行預(yù)測,得到單井日產(chǎn)油為30~95 m3,而實(shí)際投產(chǎn)后平均日產(chǎn)油為31~95 m3,預(yù)測的日產(chǎn)油與實(shí)際投產(chǎn)后的產(chǎn)能吻合程度較高(表1),可快速準(zhǔn)確的用于后續(xù)輪次的產(chǎn)能預(yù)測,實(shí)用性較高。

    表1 新投產(chǎn)6 口井注汽后日產(chǎn)油對(duì)比

    4 結(jié)論

    (1)利用數(shù)值模擬,預(yù)測LD2 油田蒸汽吞吐第一輪次注汽量、注汽溫度、注入速度、注汽干度對(duì)采出程度的影響,得到了本油田注汽參數(shù)的最優(yōu)值。

    (2)基于第一輪次注熱情況,分析了比采油指數(shù)與實(shí)際注熱參數(shù)的關(guān)系,得到10 口井的平均比采油指數(shù)與注汽量、注汽溫度、注入速度、注汽干度分別存在較好的線性關(guān)系,隨著注汽量等注熱參數(shù)值越高,比采油指數(shù)越高。

    (3)采用多元線性回歸方法,得出比采油指數(shù)與滲透率、地層原油黏度、注汽量、注汽溫度、注入速度、注汽干度等主要參數(shù)的關(guān)系式,并按照一定的生產(chǎn)壓差用于新投產(chǎn)井的產(chǎn)能預(yù)測,結(jié)果表明,預(yù)測產(chǎn)量與實(shí)際生產(chǎn)值吻合程度高,驗(yàn)證了該方法的準(zhǔn)確性。本方法的優(yōu)點(diǎn)在于充分考慮單輪次的實(shí)際注熱參數(shù),在注熱完成后,即可快速用于產(chǎn)能預(yù)測,實(shí)用性強(qiáng),應(yīng)用范圍廣。

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