磚骨料地聚物再生混凝土力學(xué)性能試驗研究*

鄭居煥 劉如月 顏桂云 王 迪 劉憲成

(閩臺合作土木工程技術(shù)福建省高校工程研究中心，福建工程學(xué)院土木工程學(xué)院， 福州 350118)

隨著我國經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，城鎮(zhèn)化進(jìn)程加快，建筑的拆遷產(chǎn)生了大量的廢棄黏土磚等建筑垃圾[1]，對環(huán)境土壤造成了嚴(yán)重的污染，同時建筑垃圾堆積也占用大片土地，對資源也是一種消耗。通過對建筑垃圾再利用的方式可有效解決其造成的空間堆積和環(huán)境污染問題，相應(yīng)地對再生骨料基本力學(xué)性能研究也在近年來逐漸興起[2]。

目前，再生骨料的來源主要集中在舊建筑回收的廢棄混凝土，學(xué)者們對其進(jìn)行了大量的理論和試驗研究，包括再生混凝土粗骨料及其配合比、微觀性能[3-4]和物理性能[5]。研究表明，再生混凝土中存在砂漿界面過渡區(qū)[6-8]，在新舊水泥砂漿結(jié)合時不致密且不穩(wěn)定，由再生骨料配置再生混凝土的抗壓強(qiáng)度[4,9-11]、抗拉劈裂強(qiáng)度[9,11]和彈性模量等力學(xué)性能通常低于普通混凝土。為了削弱或解決再生混凝土力學(xué)性能的缺陷，一般可通過外加劑來提高再生混凝土的強(qiáng)度和韌性。

黏土磚作為砌體結(jié)構(gòu)拆除后的主要建筑垃圾，表現(xiàn)出表觀密度低、吸水率高、破碎指數(shù)高等不良力學(xué)特性[12]，因此，再生磚骨料的利用率相對于其在實際建筑中的使用規(guī)模而言仍相對較小。此外，目前混凝土的制備主要用普通硅酸鹽水泥作為膠凝材料，生產(chǎn)過程中產(chǎn)生的大量CO2，造成溫室效應(yīng)加劇。地聚物混凝土利用粉煤灰、礦渣等工業(yè)廢棄物作為膠凝材料，可減輕CO2的排放；與普通硅酸鹽水泥混凝土相比，其具有更好的力學(xué)和化學(xué)性能，如高抗壓強(qiáng)度、低蠕變、與鋼筋黏結(jié)性好等[13]。鑒于此，可考慮采用地聚物作為膠凝材料以減輕磚骨料再生混凝土強(qiáng)度低、性能差的性能缺陷。此外，礦渣的加入還可彌補(bǔ)早期磚骨料混凝土強(qiáng)度不足的缺陷。

目前已有的研究中，對磚骨料與地聚物結(jié)合的研究相對較少。本文提出一種以堿激發(fā)的粉煤灰基地質(zhì)聚合物替代水泥作為膠凝材料，以廢棄磚骨料代替石子等天然骨料，推動廢棄黏土磚的循環(huán)再利用。通過對5組含不同磚骨料取代率(0%, 30%，50%，70%，100%)的地聚物再生混凝土試件進(jìn)行單調(diào)受壓試驗，研究立方體抗壓強(qiáng)度與磚骨料取代率的關(guān)系、軸心抗壓強(qiáng)度和應(yīng)力-應(yīng)變曲線等，分析了磚骨料取代率對其彈性模量、峰值應(yīng)變、極限應(yīng)變的影響?；谝延械脑偕炷帘緲?gòu)，結(jié)合試驗結(jié)果得到了磚骨料地聚物再生混凝土的本構(gòu)模型，以期推動廢棄黏土磚的綠色再利用。

1 試驗概況

1.1 試件設(shè)計與制作

磚骨料地聚物再生混凝土作為一種新型的綠色環(huán)?；炷?，相較于天然粗骨料，磚骨料的強(qiáng)度明顯下降、吸水率顯著提高、脆性增大。結(jié)合所需要配制混凝土的強(qiáng)度要求以及原材料的特性，確定磚骨料地聚物再生混凝土各原材料的組分關(guān)系以保持其有基本的應(yīng)用強(qiáng)度是至關(guān)重要的。

基于此，為獲得不同再生磚骨料取代率下的磚骨料地聚物再生混凝土的力學(xué)特性，在水玻璃充當(dāng)堿激發(fā)劑的情況下，以磚骨料摻量為主要試驗參數(shù)，設(shè)計并制作了45個磚骨料地聚物再生混凝土試件。其中，5組15個150 mm×150 mm×150 mm再生混凝土立方體試件用于測量立方體抗壓強(qiáng)度，5組15個100 mm×100 mm×300 mm棱柱體試件用于測定彈性模量，以及5組15個同尺寸棱柱體試件用于棱柱體軸心受壓試驗，以研究磚骨料地聚物再生混凝土的抗壓強(qiáng)度、彈性模量、應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系等基本力學(xué)性能。

1.2 試驗材料

以C50強(qiáng)度等級為基準(zhǔn)，配制磚骨料摻量為0%的普通地聚物混凝土，通過等質(zhì)量替換原則摻入磚骨料，配制含不同磚骨料取代率的地聚物再生混凝土，各材料配合比如表1所示。需要說明的是，本文通過磚骨料的取代率來反映混凝土強(qiáng)度的變化。

表1 不同磚骨料摻量的地聚物再生混凝土的配合比Table 1 Mix proportion of geopolymer recycled concrete with different replacement ratios of brick aggregates

配制磚骨料地聚物再生混凝土的原材料包含堿性激發(fā)劑、粉煤灰、礦渣、砂子、天然粗骨料、再生磚骨料、減水劑、緩凝劑。原材料的選取中，天然粗骨料和再生磚骨料的粒徑和顆粒級配、砂的細(xì)度模數(shù)、水玻璃的模數(shù)、粉煤灰的質(zhì)量等級等均會影響所配制混凝土的工作性能。

1.2.1堿性激發(fā)劑

水玻璃為采購自桐鄉(xiāng)市恒立化工有限公司的工業(yè)級Na2SiO3，其為液體，呈無色透明黏稠狀和淺色半透明黏稠狀液體兩種外觀形態(tài)。而NaOH為純度不小于95%的片狀NaOH, 將片狀NaOH、液體Na2SiO3(堿模數(shù)為3.32，波美度為38.6°Bé)和自來水按一定配比配制所需的堿性激發(fā)劑，通過三者的結(jié)合，將堿模數(shù)調(diào)為1.4(最佳)。

1.2.2粉煤灰與礦渣

粉煤灰為來自河南省鞏義市元亨凈水材料廠生產(chǎn)的Ⅱ級F類粉煤灰，摻入性能達(dá)標(biāo)粉煤灰有助于提升地聚物混凝土的工作性能，同時減少了因混凝土所具有的流動性在拌制時帶來的多余損失，使得后期混凝土的強(qiáng)度和耐久性得以保證。礦渣為來自山東晶新材料科技有限公司生產(chǎn)的高爐?；疭105礦渣粉，符合GB/T 18046—2008 《用于水泥和混凝土中的粒化高爐礦渣粉》。礦渣參數(shù)見表2，兩者的化學(xué)成分主要通過X射線熒光光譜儀(XRF)測得，見表3。

表2 礦渣的參數(shù)指標(biāo)Table 2 Parameters of mineral powder

表3 礦渣和粉煤灰的化學(xué)成分Table 3 Chemical composition of mineral powder and fly ash %

1.2.3天然粗、細(xì)骨料

天然粗骨料主要為石子，其呈現(xiàn)的形狀、粒徑對配制地聚物混凝土的工作性能有重要影響。過大的粒徑及不良的級配分布會導(dǎo)致地聚物混凝土的流動性變差，不利于其抗離析性。因此，對于配制地聚物混凝土所要求的天然粗骨料的粒徑范圍為26.5～31 mm。

本文采用的天然骨料為連續(xù)級配的碎石，粒徑范圍為4.75～26.5 mm，且根據(jù)GB/T 14685—2011《建筑用卵石和碎石》測定了其基本性能指標(biāo)，如表4所示，可見其均符合要求。細(xì)骨料主要為中粗砂，過細(xì)的砂會降低地聚物混凝土的彈性模量和強(qiáng)度，過粗的砂會減弱混凝土之間的黏聚力，細(xì)骨料的性能指標(biāo)如表5所示，符合GB/T 14684—2011《建設(shè)用砂》對于Ⅰ類砂的性能指標(biāo)要求。

表4 天然粗骨料和磚骨料的性能指標(biāo)Table 4 Property indexes of natural coarse aggregate and brick aggregate

表5 砂的參數(shù)指標(biāo)Table 5 Parameter indexes of sand

1.2.4磚骨料

磚骨料來源為拆遷后遺留的磚骨料。將完整的紅磚放入顎式破碎機(jī)中進(jìn)行骨料破碎，通過5 mm和26.5 mm的篩網(wǎng)孔篩去粒徑小于5 mm以及大于26.5 mm的磚骨料，保留粒徑在4.75～26.5 mm之間的磚骨料。通過調(diào)整得到良好的級配來保證混凝土拌制過程中的和易性和強(qiáng)度。本文對再生磚骨料進(jìn)行篩分后測定其顆粒級配、再生磚骨料的表觀密度、吸水率和壓碎指標(biāo)，均符合GB/T 25177—2010《混凝土用再生粗骨料》的規(guī)定，如表4所示。

1.3 加載裝置及加載控制

采用萬測公司生產(chǎn)的HCT306B微機(jī)控制電液伺服壓力試驗機(jī)作為加載試驗機(jī)，以測定立方體試塊在單軸受壓時的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系，如圖1所示。設(shè)備能夠承受的最大壓力為3 000 kN, 精度為0.001 kN，加載時采用全過程位移加載，最小加載速率為0.05 mm/min。試驗過程中的應(yīng)力、應(yīng)變通過DH3816靜態(tài)數(shù)據(jù)采集儀進(jìn)行實時采集，如圖1所示，DH3816數(shù)據(jù)采集儀采集最小頻率為5Hz，應(yīng)變范圍為±0.02。在壓力機(jī)底部斜對角45°架設(shè)兩個型號為YHD-500的位移計，用于測定其縱向壓縮距離。

圖1 試驗裝置示意Fig.1 The schematic diagram of the test set-up

用丙酮清理干凈試件表面，并選擇試件較光滑的表面作為抗壓承受面，將試件抗壓承受面中心與壓力機(jī)壓板中心對齊。預(yù)估混凝土試塊強(qiáng)度在20～50 MPa之間，通過0.2 mm/min的位移控制加載方式對試件進(jìn)行預(yù)加載，待加載至6 kN時，對各項設(shè)備的讀數(shù)進(jìn)行校對調(diào)整，直至符合試驗要求；先通過1 kN/s的力控制加載方式加載至峰值荷載的80%，再采用0.2 mm/min的位移控制方式加載至試驗結(jié)束。當(dāng)試塊破壞較嚴(yán)重時，判定為試驗結(jié)束。

2 試驗結(jié)果及分析

2.1 立方體試件的破壞模態(tài)

取代率不同的試件其最終破壞模態(tài)如圖2所示，虛線表示試件裂縫位置，框選部分為混凝土碎裂脫落的位置。由圖2可知，無磚骨料取代的立方體試件受壓過程中在底部邊緣面先出現(xiàn)裂縫，而后由底部邊緣向平面中心和裂縫所在立面中心呈45°角斜向發(fā)展，試塊最終破壞主要呈現(xiàn)由外及內(nèi)的混凝土碎塊脫落，并有貫穿整個內(nèi)部截面的豎向裂縫出現(xiàn)。部分磚骨料取代的試塊在受壓過程的裂縫開展中混凝土出現(xiàn)碎裂，盡管磚骨料因自身材料性能缺陷，其強(qiáng)度較低，但作為地聚物和石子之間的媒介，加強(qiáng)了兩者界面的黏結(jié)能力，提高了試件的延性。在破壞模態(tài)上，磚骨料取代的試件其裂縫主要出現(xiàn)在邊界處，呈斜向剪切發(fā)展，混凝土碎塊慢慢剝落，最后在縱截面出現(xiàn)一條斜向貫穿裂縫，試件周邊被壓碎但無明顯爆裂，呈裂而不散的狀態(tài)。磚骨料地聚物再生混凝土試件的破壞均由粗骨料周圍截面過渡區(qū)漿體的破壞導(dǎo)致，破壞后的試件仍是整體的，碎塊中的斷裂往往為磚骨料的斷裂。

a—GRBAC-0； b—GRBAC-30； c—GRBAC-50； d—GRBAC-70； e—GRBAC-100。圖2 混凝土立方體試塊28 d破壞模態(tài)Fig.2 Failure modes of concrete cubes at 28 d

2.2 立方體試件的抗壓強(qiáng)度

圖3給出了不同磚骨料取代率下的立方體試件在不同齡期下的抗壓強(qiáng)度?？芍?，不含磚骨料的試塊強(qiáng)度隨齡期的增長，其強(qiáng)度與齡期呈線性增長。加入磚骨料后，立方體強(qiáng)度前期增長速率緩慢，強(qiáng)度主要來源于后期的增長。但磚骨料取代率為50%，70%，100%時，試塊14 d內(nèi)的強(qiáng)度數(shù)值與增長規(guī)律均相似；磚骨料對試塊強(qiáng)度的影響主要體現(xiàn)在后期強(qiáng)度的發(fā)展。隨著磚骨料取代率的增加，不同齡期下的立方體試件抗壓強(qiáng)度總體呈下降趨勢。需注意的是，當(dāng)磚骨料取代率在50%～70%之間時，由于50%磚骨料取代率的試件存在返水現(xiàn)象，導(dǎo)致其抗壓強(qiáng)度低于70%磚骨料取代率的試件，后續(xù)研究中應(yīng)注意避免該現(xiàn)象的出現(xiàn)。

圖3 混凝土立方體試塊不同齡期強(qiáng)度變化規(guī)律Fig.3 Strength of concrete cubes at different ages

2.3 棱柱體試件的破壞模態(tài)

單調(diào)荷載下每組3個棱柱體試件的最終破壞模態(tài)如圖4所示?？芍涸嚰钠茐倪^程本質(zhì)上為混凝土試件內(nèi)部裂紋不斷開展最終貫穿全截面的過程。隨著荷載的增加，地聚物與再生骨料之間的黏結(jié)截面遭受破壞，從出現(xiàn)微裂縫到進(jìn)一步裂縫擴(kuò)展，最終骨料與基體間的界面黏結(jié)力喪失，整體上混凝土呈斜向開裂，局部邊界混凝土碎裂、磚骨料脫落。破壞過程可分解為以下幾個部分：

a—GRBAC-0； b—GRBAC-30； c—GRBAC-50； d—GRBAC-70； e—GRBAC-100。圖4 棱柱體試件最終破壞模態(tài)Fig.4 Failure modes of prism specimens

1)初期。應(yīng)力σ≤0.35fck時，棱柱體試件所承受的應(yīng)力相對較小。隨荷載的增加，試件沒有明顯變化特征，表面并無細(xì)微裂紋，試件軸向受壓下保持完好，其應(yīng)力-應(yīng)變曲線呈直線關(guān)系。此時，試塊處于彈性受壓狀態(tài)。

2)當(dāng)應(yīng)力增長至0.35fck≤σ≤0.85fck時，隨荷載的增加，試件從彈性受壓狀態(tài)進(jìn)入彈塑性階段，表面開始出現(xiàn)細(xì)微裂紋，并向縱向不斷延伸、發(fā)展。試件整體有微小的變形且部分位置出現(xiàn)碎屑脫落的情況。

3)當(dāng)應(yīng)力增長至0.85fck≤σ≤1.0fck時，試塊已經(jīng)達(dá)到其峰值應(yīng)力，混凝土表面的豎直裂縫已非常明顯，隨著荷載的增加，內(nèi)部有清晰的混凝土開裂聲傳出，裂縫增寬、增長并逐漸貫穿整個外表面。

4)在峰值承載力之后，磚骨料取代的試件相較于普通地聚物試件呈現(xiàn)出更好的延性，磚骨料的加入增強(qiáng)了骨料與基體之間的界面黏結(jié)力，破壞時較普通地聚物混凝土表現(xiàn)出更好的延緩破裂的能力，試件的最終破壞往往由試件邊緣的裂縫開展導(dǎo)致碎塊的分離脫落所導(dǎo)致。

2.4 棱柱體試件的應(yīng)力-應(yīng)變曲線

不同磚骨料取代率情況下，每組3個磚骨料地聚物再生混凝土棱柱體試件的應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€如圖5所示。可知，隨著磚骨料的取代率增加，峰值應(yīng)力降低較多，GRBAC-30、GRBAC-50、GRBAC-70、GRBAC-100分別較GRBAC-0下降了10.57%、23.65%、16.96%、33.36%。其中，70%磚骨料取代的試件強(qiáng)度高于50%磚骨料取代的試件。這可能是由于養(yǎng)護(hù)時采用內(nèi)養(yǎng)護(hù)方法，提高了界面養(yǎng)護(hù)區(qū)強(qiáng)度。由于磚骨料的返水效應(yīng)，磚骨料過渡界面區(qū)更加致密，形成更少的孔隙，因此出現(xiàn)強(qiáng)度異常升高的現(xiàn)象。

a—GRBAC-0； b—GRBAC-30； c—GRBAC-50； d—GRBAC-70； e—GRBAC-100。 試件1； 試件2； 試件3。圖5 棱柱體試件應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.5 Stress-strain curves of prism specimens

磚骨料取代率對試件應(yīng)力-應(yīng)變曲線的影響如圖6所示?？芍狦RBAC-0對應(yīng)的峰值應(yīng)變和極限應(yīng)變最小，GRBAC-30、GRBAC-50、GRBAC-70對應(yīng)的峰值應(yīng)變相差不大，GRBAC-30、GRBAC-50對應(yīng)的極限應(yīng)變相同；對于磚骨料全取代的試件GRBAC-100，其強(qiáng)度出現(xiàn)明顯下降，但延性明顯提升，試件的峰值應(yīng)變與極限應(yīng)變均遠(yuǎn)高于其余試件，推測可能是磚骨料比石子對于地聚物混凝土內(nèi)部的微小空隙有更好的填充和黏結(jié)性能，致使試塊即使在經(jīng)過峰值后，依靠內(nèi)部的強(qiáng)黏結(jié)作用，改變了試件的破壞過程，在曲線下降段仍存在延緩破壞的黏結(jié)作用，試件不會發(fā)生突然的脆性破壞，而是斜向裂縫繼續(xù)擴(kuò)展。此外，試件的彈性模量隨著磚骨料取代率的增加而明顯下降，這導(dǎo)致了試件峰值應(yīng)變點的延后。綜上，磚骨料的摻入和取代率的變化會顯著影響試件的延性和彈性模量。

圖6 磚骨料變化對應(yīng)力-應(yīng)變影響曲線Fig.6 The effect of replacement ratio of brick aggregates on stress-strain curves

2.5 試驗參數(shù)分析

2.5.1峰值應(yīng)力

表6列出了各磚骨料取代率的棱柱體試件峰值應(yīng)力?？芍?，對于同一配合比的混凝土試塊，當(dāng)進(jìn)行磚骨料的取代后，隨磚骨料的增加，其峰值應(yīng)力整體呈下降趨勢。

表6 試塊峰值應(yīng)力Table 6 Peak stresses of specimens MPa

2.5.2彈性模量

本次試驗的磚骨料地聚物再生混凝土彈性模量取為原點至0.4fc的割線斜率，其結(jié)果詳見表7。

表7 試件彈性模量Table 7 Elastic modulus of specimens

由表7可知，隨著磚骨料取代率的上升，彈性模量出現(xiàn)明顯下降，GRBAC-50、GRBAC-100分別較GRBAC-0下降了42.69%、59.62%，大于其峰值應(yīng)力下降的幅度。由于磚骨料中的堿性成分較少，外部荷載大于界面過渡區(qū)的黏結(jié)能力，使試件出現(xiàn)斜向開裂，最終導(dǎo)致試件破壞。

2.5.3峰值應(yīng)變與極限應(yīng)變

本次試驗的混凝土峰值應(yīng)力與極限應(yīng)變?nèi)绫?所示。極限應(yīng)變?nèi)?yīng)力下降峰值應(yīng)力的30%處所對應(yīng)的應(yīng)變。

表8 試件峰值應(yīng)變與極限應(yīng)變Table 8 Peak strain and ultimate strain of specimen

由表8可知，隨著磚骨料取代率的升高，試件的峰值應(yīng)變與極限應(yīng)變均呈現(xiàn)增長趨勢，說明隨著磚骨料取代率的增加，混凝土的變形性能有所改善。

3 本構(gòu)關(guān)系模型

本文基于過鎮(zhèn)海[14]提出的應(yīng)力-應(yīng)變模型公式，結(jié)合試驗結(jié)果進(jìn)行擬合以得到磚骨料地聚物再生混凝土的本構(gòu)模型。該本構(gòu)模型分為上升段與下降段，上升段為多項式形式：

y=ax+(3-2a)x2+(a-2)x3

x≥0(1a)

下降段表達(dá)式為：

x≥1 (1b)

其中x=ε/εc,y=σ/σc

式中：σc為混凝土的峰值應(yīng)力；εc為混凝土的峰值應(yīng)變；a和b作為兩個單獨(dú)的參數(shù)，分別影響其應(yīng)力-應(yīng)變模型的上升段與下降段。同時，應(yīng)變的取值范圍較大，有利于曲線的擬合。

試驗所測地聚物再生混凝土應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)^程曲線經(jīng)無量綱化處理后變成分別以x=ε/εc、y=σ/σc為橫、縱坐標(biāo)的應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€，如圖7所示?？梢姡篴值越大，曲線上升段越陡，斜率越大，上升段曲線下包含的面積越小，表明此類混凝土彈性變形越小，剛度越大；反之，a值越小，則曲線的彈性變形越大。而b值越大，y值越小，即曲線的下降段破壞過程越快速，材料的脆性越明顯；反之，b值越小，混凝土的延性越好。

a—BAGRC-0； b—BAGRC-30； c—BAGRC-50； d—BAGRC-70； e—BAGRC-100。 試驗曲線； 擬合曲線。圖7 單調(diào)荷載下應(yīng)力-應(yīng)變曲線擬合結(jié)果與試驗結(jié)果對比Fig.7 Comparisons of the fitting results and test results for stress-strain curves under monotonic load

磚骨料取代率作為影響地聚物再生混凝土基本性能的重要參數(shù)，因此在考慮磚骨料取代率的情況下，采用最小二乘法對曲線進(jìn)行回歸分析得到a和b的關(guān)系式。

a=0.734 7r+0.221 1

(2a)

b=3+0.53r-0.13

(2b)

式中：r為磚骨料取代率。

根據(jù)式(1)、(2)擬合得到不同磚骨料取代率下的試件應(yīng)力-應(yīng)變曲線，并與試驗結(jié)果進(jìn)行對比，具體如圖7所示?？芍?，曲線的上升段擬合度較高，而試驗的下降段曲線因為已經(jīng)出現(xiàn)了內(nèi)部開裂，容易受到其他因素的影響，故總體下降段的匹配度較低。但總體上，擬合得到的應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)阅茌^好地反映磚骨料地聚物再生混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變發(fā)展情況。

4 結(jié)束語

通過對含不同磚骨料取代率(0, 30%，50%，70%，100%)的地聚物再生混凝土試件進(jìn)行單調(diào)受壓試驗，研究其立方體抗壓強(qiáng)度、應(yīng)力-應(yīng)變曲線與磚骨料取代率的關(guān)系，并對棱柱體試件的峰值應(yīng)力、彈性模量、峰值應(yīng)變和極限應(yīng)變等進(jìn)行分析，得到如下結(jié)論：

1)磚骨料地聚物再生混凝土呈現(xiàn)斜向剪切裂縫破壞，混凝土碎塊慢慢剝落，最終在縱截面出現(xiàn)一條斜向貫穿裂縫，試件周邊混凝土被壓碎但未出現(xiàn)爆裂，呈裂而不散的狀態(tài)。隨著磚骨料取代率的升高，其抗壓強(qiáng)度呈下降趨勢，但延性有所提高。

2)棱柱體試件的整體受壓破壞分為 4 個階段：σ≤0.35fc時為彈性階段；0.35fc≤σ≤0.85fc時為彈性階段往塑性階段的過渡階段，表面有微裂縫出現(xiàn)；0.85fc≤σ≤1.0fc時，試件表面開始破壞，內(nèi)部有聲響及裂縫擴(kuò)展；峰值過后，試件破壞并喪失承載力。

3)磚骨料的摻入和取代率的變化會顯著影響棱柱體試塊的峰值性能、延性和彈性模量。隨著磚骨料取代率的增大，混凝土的強(qiáng)度下降呈梯度化，其彈性模量明顯降低；峰值應(yīng)變與極限應(yīng)變均隨著取代率的增加而增大。

4)以磚骨料取代率為參數(shù)，通過擬合分析得到了棱柱體兩段式應(yīng)力-應(yīng)變模型中參數(shù)a、b與磚骨料取代率r的關(guān)系，建立了磚骨料地聚物再生混凝土的本構(gòu)模型。