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    利用預(yù)應(yīng)力固井方法預(yù)防水泥環(huán)微環(huán)隙研究

    2022-01-14 09:41:22李方園劉明杰夏銘莉曾夏茂鐘文力
    特種油氣藏 2021年6期
    關(guān)鍵詞:環(huán)隙環(huán)空內(nèi)壓

    席 巖,李方園,王 松,劉明杰,夏銘莉,曾夏茂,鐘文力

    (1.北京工業(yè)大學(xué),北京 100124;2.中國(guó)石油西部鉆探工程有限公司,新疆 烏魯木齊 830000;3.中國(guó)石油川慶鉆探工程有限公司,四川 成都 610051;4.中國(guó)石油新疆油田分公司,新疆 克拉瑪依 834000;5.中國(guó)石化西南石油工程有限公司,四川 德陽(yáng) 618003)

    0 引 言

    深層頁(yè)巖氣水平井(垂深不小于3 500 m)環(huán)空帶壓?jiǎn)栴}顯著[1-3]。環(huán)空帶壓不僅嚴(yán)重影響天然氣井產(chǎn)量,降低采收率,而且對(duì)油氣安全開(kāi)采構(gòu)成威脅,且治理成本高、成功率低。針對(duì)該問(wèn)題,學(xué)者開(kāi)展了一系列的研究。陶謙、張林海等[4-6]基于同位素測(cè)量方法,指出多級(jí)壓裂過(guò)程中主要是B環(huán)空帶壓,循環(huán)載荷導(dǎo)致水泥環(huán)界面處出現(xiàn)微環(huán)隙,進(jìn)而導(dǎo)致環(huán)空帶壓。初緯、劉奎等[7-8]通過(guò)理論計(jì)算,認(rèn)為套管內(nèi)壓加卸載過(guò)程中,水泥環(huán)內(nèi)側(cè)界面易出現(xiàn)塑性變形。王磊等[9]基于室內(nèi)實(shí)驗(yàn),指出圍壓作用下水泥石表現(xiàn)出較強(qiáng)的彈塑性特征,并且量化了水泥石累積塑性變形和循環(huán)加卸載次數(shù)的關(guān)系。Li、Xi等[10-11]補(bǔ)充研究了前述室內(nèi)實(shí)驗(yàn)結(jié)果,開(kāi)展了循環(huán)載荷作用下全尺寸水泥環(huán)密封完整性實(shí)驗(yàn),證明了套管-水泥環(huán)界面微環(huán)隙是導(dǎo)致環(huán)空帶壓的主要原因。綜上可知,頁(yè)巖氣井水泥環(huán)密封完整性失效的主要原因是多級(jí)壓裂過(guò)程中循環(huán)加卸載導(dǎo)致的套管-水泥環(huán)微環(huán)隙。針對(duì)此,周戰(zhàn)云等[12]研發(fā)了套管外防氣竄裝置,通過(guò)在套管外加入超彈性物質(zhì)薄膜來(lái)避免界面處產(chǎn)生累積塑性變形。Li等[10]指出降低水泥環(huán)彈性模量和提高泊松比、黏聚力、內(nèi)摩擦角有利于降低微環(huán)隙產(chǎn)生的風(fēng)險(xiǎn)。劉軍康等[13]指出利用納米材料降低水泥石孔隙度和水泥石殘余應(yīng)變,可有效提升水泥環(huán)密封完整性。陳雷等[14]提出預(yù)應(yīng)力固井技術(shù)可以有效強(qiáng)化頁(yè)巖氣井的密封完整性,但是并未對(duì)預(yù)應(yīng)力固井技術(shù)過(guò)程中微環(huán)隙的產(chǎn)生和發(fā)展進(jìn)行具體分析。為此,基于威榮區(qū)塊深層頁(yè)巖氣井環(huán)空帶壓現(xiàn)象及原因,結(jié)合深層頁(yè)巖氣井地質(zhì)條件及壓裂施工要求,提出應(yīng)用預(yù)應(yīng)力固井技術(shù)和低彈性模量水泥漿固井的方法,通過(guò)室內(nèi)實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬,量化了微環(huán)隙導(dǎo)致環(huán)空帶壓的氣竄臨界值,分析了常規(guī)固井和預(yù)應(yīng)力固井條件下微環(huán)隙寬度的差異性,以及不同預(yù)應(yīng)力條件下水泥環(huán)耐受壓裂段數(shù),并且在8口深層頁(yè)巖氣井進(jìn)行了工程驗(yàn)證,壓裂后均沒(méi)有發(fā)生環(huán)空帶壓現(xiàn)象。研究結(jié)果可為頁(yè)巖氣水平井固井提供較好的借鑒。

    1 頁(yè)巖氣井預(yù)應(yīng)力固井機(jī)理

    頁(yè)巖氣井壓裂過(guò)程中,由于套管內(nèi)壓力較高,套管沿徑向向外產(chǎn)生較大的彈性變形,導(dǎo)致水泥環(huán)受到同向擠壓作用,界面處出現(xiàn)顯著的塑性變形,無(wú)法恢復(fù)原狀,進(jìn)而使得套管-水泥環(huán)界面出現(xiàn)微環(huán)隙并且形成氣竄通道,導(dǎo)致環(huán)空帶壓。預(yù)應(yīng)力固井技術(shù)是在水泥漿凝固成水泥環(huán)前考慮該影響,通過(guò)增加套管內(nèi)外壓差,使得套管在候凝過(guò)程中處于擠壓狀態(tài)并產(chǎn)生向內(nèi)的應(yīng)變。水泥漿凝固成水泥環(huán)后,雖然在循環(huán)載荷作用下水泥環(huán)內(nèi)壁依然會(huì)產(chǎn)生累積塑性變形,但此時(shí)預(yù)應(yīng)力條件下的套管具有恢復(fù)原狀態(tài)的趨勢(shì),會(huì)沿徑向向外擴(kuò)展,對(duì)水泥環(huán)內(nèi)壁產(chǎn)生擠壓力,迫使套管恢復(fù)形變,彌補(bǔ)水泥環(huán)收縮時(shí)留下的微裂隙,使得套管和水泥環(huán)之間始終保持緊密接觸,避免產(chǎn)生微環(huán)隙,保持密封完整性。

    為實(shí)現(xiàn)預(yù)應(yīng)力固井,可以通過(guò)降低套管內(nèi)頂替液液柱壓力和環(huán)空蹩壓候凝的方式實(shí)現(xiàn)。目前普遍采用清水(或低密度鉆井液)頂替,已經(jīng)在部分頁(yè)巖氣井中得到了應(yīng)用。環(huán)空蹩壓值一般為5.0~8.0 MPa,現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備可滿足的蹩壓值可達(dá)10.0~15.0 MPa。對(duì)于套管封固水平段地層承壓能力較低的井,可以采取逐級(jí)蹩壓的方式。

    2 全尺寸水泥環(huán)微環(huán)隙氣竄臨界值實(shí)驗(yàn)

    定量確定氣竄臨界值是判定多級(jí)壓裂過(guò)程中頁(yè)巖氣井產(chǎn)生環(huán)空帶壓的重要依據(jù),但目前相關(guān)研究較少。為此,建立了全尺寸水泥環(huán)密封完整性評(píng)價(jià)裝置(圖1)。該裝置包括套管、水泥環(huán)和外筒,套管鋼級(jí)為P110,外徑為139.7 mm,壁厚為9.17 mm;外筒采用壁厚為22.5 mm、外徑為244.5 mm的金屬合金筒來(lái)模擬頁(yè)巖地層;水泥環(huán)的厚度為26.7 mm;模型長(zhǎng)度即套管和外筒的長(zhǎng)度為1 200 mm,水泥環(huán)的長(zhǎng)度為1 000 mm。

    圖1 全尺寸水泥環(huán)密封完整性評(píng)價(jià)裝置

    實(shí)驗(yàn)開(kāi)始前,在外筒和套管中注入低彈性模量水泥漿凝固成水泥環(huán),彈性模量為5.9 GPa。實(shí)驗(yàn)過(guò)程中,在套管內(nèi)部施加70.0 MPa或90.0 MPa的內(nèi)壓,保持30 min后卸壓至0.0 MPa,如此循環(huán)加卸載20次,檢測(cè)第1、2界面之間的氣竄量。檢測(cè)結(jié)果表明:套管內(nèi)壓為70.0 MPa時(shí),第13次卸載后第1界面出現(xiàn)了氣竄,第2界面保持密封;套管內(nèi)壓為90.0 MPa時(shí),第3次卸載后第1界面出現(xiàn)了氣竄,第2界面保持密封。由此可以說(shuō)明,循環(huán)加卸載過(guò)程中,出現(xiàn)微環(huán)隙的位置是套管-水泥環(huán)界面,本體并未出現(xiàn)裂紋。該實(shí)驗(yàn)結(jié)果與陶謙[5]、Li[10]等人的研究結(jié)果一致。

    但由于套管-水泥環(huán)微環(huán)隙的寬度在微米級(jí),難以用設(shè)備進(jìn)行直接測(cè)量。與此同時(shí),在實(shí)際頁(yè)巖氣井中,受非均勻地應(yīng)力和套管-水泥環(huán)膠結(jié)強(qiáng)度的影響,微環(huán)隙寬度沿軸向、周向并不是均勻變化,難以對(duì)微環(huán)隙的氣竄臨界值進(jìn)行標(biāo)定。因此,以全尺寸水泥環(huán)密封完整性評(píng)價(jià)實(shí)驗(yàn)為基礎(chǔ),建立相應(yīng)的數(shù)值模型,計(jì)算循環(huán)加卸載條件下微環(huán)隙寬度值,結(jié)合實(shí)驗(yàn)結(jié)果以判定井筒微環(huán)隙氣竄臨界值。

    3 數(shù)值模型

    3.1 幾何模型與網(wǎng)格劃分

    基于前述全尺寸水泥環(huán)密封完整性評(píng)價(jià)裝置,建立相應(yīng)的外筒-水泥環(huán)-套管數(shù)值模型(模型1),如圖2a所示。該模型尺寸與實(shí)驗(yàn)裝置保持一致,模擬過(guò)程中施加與實(shí)驗(yàn)相同的循環(huán)載荷?;趯?shí)際頁(yè)巖氣井水平段建立套管-水泥環(huán)-地層數(shù)值模型(模型2),如圖2b所示。該模型大小為5 m×5 m×5 m,井筒幾何尺寸與實(shí)際井保持一致,模型邊界為井眼直徑的10倍以上,以避免邊界效應(yīng)對(duì)應(yīng)力-應(yīng)變帶來(lái)的畸變影響。網(wǎng)格劃分采用結(jié)構(gòu)網(wǎng)格和變密度方法進(jìn)行網(wǎng)格劃分。

    圖2 數(shù)值模型

    3.2 參數(shù)設(shè)置與控制準(zhǔn)則

    選擇威榮區(qū)塊頁(yè)巖氣井WY23-5井為模擬計(jì)算對(duì)象。該井垂深為3 680 m;最大、最小水平地應(yīng)力及垂向地應(yīng)力分別為106.0、95.0、91.0 MPa。壓裂施工過(guò)程中水平段套管內(nèi)壓為110.0 MPa,壓裂級(jí)數(shù)設(shè)定為30級(jí)。套管彈性模量為206.0 GPa,泊松比為0.30,屈服強(qiáng)度為758.0 MPa。水泥環(huán)遵循Mohr-Coulomb準(zhǔn)則,彈性模量為5.9 GPa,泊松比為0.20。地層彈性模量為34.0 GPa、泊松比為0.24。

    循環(huán)加卸載過(guò)程中,利用Cohesive黏彈性單元對(duì)界面處的累積塑性變形進(jìn)行分析?;緳C(jī)理為:在彈性變化階段,隨著應(yīng)力的增加,應(yīng)變也逐漸增加,當(dāng)?shù)竭_(dá)彈性階段的末端時(shí),材料進(jìn)入損傷階段,對(duì)應(yīng)的應(yīng)力值或者位移為黏彈性單元損傷起始值;在損傷演化階段,膠結(jié)面力學(xué)性能不斷退化,塑性變形產(chǎn)生累積,導(dǎo)致微環(huán)隙出現(xiàn)。計(jì)算過(guò)程中,采用能量損傷演化中的BK準(zhǔn)則[15]:

    (1)

    Gs=Gs+Gt

    (2)

    GT=Gn+Gs+Gt

    (3)

    (4)

    參數(shù)設(shè)置過(guò)程中,參考Wang等[16]基于水泥環(huán)力學(xué)實(shí)驗(yàn)得到的Cohesive單元性能參數(shù),可取水泥環(huán)界面處法向剛度為4.5 MPa,切向剛度為0.2 MPa,臨界能量為100 J/m2,膠結(jié)強(qiáng)度為8.5 MPa。

    模擬步驟:首先在套管內(nèi)外施加清水、水泥漿的靜液柱壓力,獲得套管的預(yù)應(yīng)力狀態(tài)。然后,將套管預(yù)應(yīng)力狀態(tài)導(dǎo)入到套管-水泥環(huán)-地層數(shù)值模型中,在生產(chǎn)套管內(nèi)壁施加模擬多級(jí)壓裂過(guò)程的加卸載內(nèi)壓,采用Predefined Field功能施加三向地應(yīng)力。

    4 結(jié)果與討論

    4.1 微環(huán)隙氣竄臨界值的確定

    基于全尺寸水泥環(huán)密封完整性評(píng)價(jià)裝置開(kāi)展數(shù)值模擬。圖3為內(nèi)壓為70.0 MPa時(shí)循環(huán)加卸載后累積塑性變形。由圖3可知:內(nèi)壓加卸載過(guò)程中,由于水泥環(huán)外部被外筒約束,所受到的內(nèi)壓為均勻應(yīng)力,因此,出現(xiàn)在水泥環(huán)內(nèi)壁的塑性變形為均勻分布;第13次加卸載后,累積塑性變形為0.116%,基于應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系和水泥環(huán)厚度,可得到該條件下卸載后的微環(huán)隙寬度為30.89 μm。圖4為微環(huán)隙寬度隨加卸載次數(shù)變化規(guī)律。由圖4可知:微環(huán)隙主要形成于第1個(gè)加卸載循環(huán),隨后以近線性增長(zhǎng)方式增長(zhǎng),該規(guī)律與王磊等[9]所開(kāi)展的累積塑性變形的室內(nèi)實(shí)驗(yàn)結(jié)果一致;內(nèi)壓為70.0 MPa和90.0 MPa時(shí),分別在第13次和第3次卸載后出現(xiàn)氣竄,對(duì)應(yīng)的微環(huán)隙寬度為30.89 μm和33.56 μm,選擇兩者較小值作為微環(huán)隙氣竄臨界值。

    圖3 循環(huán)加卸載后累積塑性變形

    圖4 微環(huán)隙寬度隨循環(huán)載荷次數(shù)變化規(guī)律

    4.2 預(yù)應(yīng)力技術(shù)對(duì)水泥環(huán)微環(huán)隙發(fā)展影響

    為進(jìn)一步分析多級(jí)壓裂過(guò)程中微環(huán)隙發(fā)展情況,為套管施加52.0 MPa預(yù)應(yīng)力,按照前述模擬步驟對(duì)比分析常規(guī)固井和預(yù)應(yīng)力固井條件下累積塑性變形變化規(guī)律(圖5)。由圖5可知:相對(duì)常規(guī)固井,預(yù)應(yīng)力固井條件下累積塑性變形量降低;其中,初次塑性變形顯著降低,但是塑性變形增量顯著提升。這主要是因?yàn)轭A(yù)應(yīng)力固井過(guò)程中,套管內(nèi)壓和預(yù)應(yīng)變的反作用力共同作用于水泥環(huán)內(nèi)壁,導(dǎo)致塑性變形增量提升。

    圖5 累積塑性變形隨著壓裂段數(shù)變化規(guī)律

    圖6為預(yù)應(yīng)力條件下的套管應(yīng)力。預(yù)應(yīng)力均勻作用于套管上時(shí),套管的Mises應(yīng)力為280.8 MPa,處于彈性應(yīng)變范圍內(nèi)?;谔坠芰W(xué)特性和壁厚,可以求得該條件下套管外壁沿徑向的內(nèi)縮變形為35.67 μm。考慮該變形量,計(jì)算常規(guī)固井和預(yù)應(yīng)力固井條件下的微環(huán)隙寬度(圖7)。由圖7可知:常規(guī)固井在首次加卸載后就達(dá)到了58.76 μm,已經(jīng)超過(guò)了氣竄臨界微環(huán)隙寬度。但在使用了預(yù)應(yīng)力固井技術(shù)后,第11次卸載后微環(huán)隙依然為0.00 μm,直至第19次卸載后微環(huán)隙為35.64 μm,第1次超過(guò)氣竄臨界微環(huán)隙寬度。由此可以看出,同等條件下預(yù)應(yīng)力固井技術(shù)顯著降低了微環(huán)隙的寬度,有利于保護(hù)套管-水泥環(huán)界面的密封完整性,增加水泥環(huán)在多級(jí)壓裂過(guò)程中耐受壓裂段數(shù),降低多級(jí)壓裂誘發(fā)環(huán)空帶壓的風(fēng)險(xiǎn)。

    圖6 預(yù)應(yīng)力條件下套管應(yīng)力

    圖7 微環(huán)隙寬度隨壓裂段數(shù)變化規(guī)律

    4.3 不同預(yù)應(yīng)力條件下水泥環(huán)耐受壓裂段數(shù)

    預(yù)應(yīng)力的大小會(huì)直接影響到多級(jí)壓裂過(guò)程中保證水泥環(huán)完整性的耐受壓裂段數(shù)。為此,保持水泥環(huán)力學(xué)參數(shù)、多級(jí)壓裂施工條件不變,改變預(yù)應(yīng)力,分析不同預(yù)應(yīng)力條件下水泥環(huán)耐受壓裂段數(shù),如圖8所示(圖中灰色平面表示氣竄臨界微環(huán)隙寬度)。由圖8可知,預(yù)應(yīng)力越大,微環(huán)隙出現(xiàn)的時(shí)間就越晚,當(dāng)預(yù)應(yīng)力分別為40.0、52.0、64.0 MPa時(shí),微環(huán)隙分別在第10、12、15段出現(xiàn),這也表明水泥環(huán)在多級(jí)壓裂過(guò)程中耐受段數(shù)更多。壓裂段數(shù)相同的情況下,預(yù)應(yīng)力越大、水泥環(huán)微環(huán)隙越小,當(dāng)預(yù)應(yīng)力分別為40.0、52.0、64.0 MPa時(shí),微環(huán)隙分別在壓裂第17、19、21段的時(shí)候剛超過(guò)氣竄臨界值,寬度分別為31.51、35.64、35.47 μm。

    圖8 不同預(yù)應(yīng)力條件下水泥環(huán)耐受壓裂段數(shù)

    5 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用

    威榮區(qū)塊頁(yè)巖氣井目的層垂深為3 600~3 800 m,采用三開(kāi)井深結(jié)構(gòu)。最大(SH)、最小(Sh)水平地應(yīng)力和垂向(Sv)地應(yīng)力分別為107.6、98.2、91.6 MPa,水平段長(zhǎng)為1 500 m左右,壓裂段數(shù)為19~22段。壓裂施工壓力為67.0~75.0 MPa。未采用預(yù)應(yīng)力固井之前,6口壓裂井中有4口井出現(xiàn)了環(huán)空帶壓,環(huán)空帶壓比率達(dá)到66.7%。

    針對(duì)該問(wèn)題,在WY23和WY43平臺(tái)的8口井開(kāi)展預(yù)應(yīng)力固井試驗(yàn)。施工過(guò)程中,水泥漿密度為2.3 g/cm3,采用清水進(jìn)行驅(qū)替,在井口不進(jìn)行蹩壓的條件下套管內(nèi)外應(yīng)力差可達(dá)49.4 MPa??紤]每口井的地應(yīng)力條件和壓裂內(nèi)壓,在預(yù)應(yīng)力固井的基礎(chǔ)上對(duì)于水泥漿彈性模量和泊松比進(jìn)行調(diào)整,彈性模量為5.3~5.7 GPa,泊松比為0.20~0.27。采用前述方法進(jìn)行計(jì)算,確保水泥環(huán)耐受壓裂段數(shù)均超過(guò)25段。壓裂后結(jié)果表明,8口井均未產(chǎn)生環(huán)空帶壓,如表1所示。由此表明,采用預(yù)應(yīng)力固井和低彈性模量水泥漿聯(lián)合使用,可以有效預(yù)防深層頁(yè)巖氣井壓裂后環(huán)空帶壓。

    表1 8口實(shí)驗(yàn)井固井?dāng)?shù)據(jù)

    6 結(jié) 論

    (1) 導(dǎo)致頁(yè)巖氣水平井環(huán)空帶壓的主要原因是套管-水泥環(huán)界面出現(xiàn)微環(huán)隙,誘發(fā)微環(huán)隙產(chǎn)生的主要原因是壓裂過(guò)程中的套管內(nèi)壓的頻繁加卸載。全尺寸水泥環(huán)密封完整性模擬實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,套管內(nèi)壓越大,導(dǎo)致氣竄出現(xiàn)的加卸載次數(shù)越少。微環(huán)隙寬度為30.89 μm是發(fā)生氣竄的臨界值。

    (2) 預(yù)應(yīng)力固井顯著降低了水泥環(huán)內(nèi)界面的初次塑性變形,但增大了塑性變形增量,主要是因?yàn)樘坠軆?nèi)壓和套管預(yù)應(yīng)變反作用力共同作用于水泥環(huán)內(nèi)界面處的結(jié)果??紤]套管產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)變,預(yù)應(yīng)力固井技術(shù)顯著降低了微環(huán)隙的寬度,增加了多級(jí)壓裂過(guò)程中水泥環(huán)密封完整性的耐受段數(shù)。

    (3) 數(shù)值模擬分析結(jié)果表明,預(yù)應(yīng)力值越高,微環(huán)隙出現(xiàn)前的耐受壓裂段數(shù)越多;壓裂段數(shù)相同的情況下,預(yù)應(yīng)力越大水泥環(huán)微環(huán)隙越小?,F(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用結(jié)果表明,預(yù)應(yīng)力固井技術(shù)與低彈性模量水泥漿共同使用,可以有效緩解頁(yè)巖氣水平井生產(chǎn)套管環(huán)空帶壓的問(wèn)題,在頁(yè)巖氣分段壓裂水平井中具有推廣價(jià)值。

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