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    西安某地鐵車站洞樁法施工的地表變形規(guī)律數(shù)值模擬分析*

    2022-01-12 04:04:40
    城市軌道交通研究 2021年12期
    關(guān)鍵詞:邊樁監(jiān)測(cè)點(diǎn)軸向

    楊 鋒

    (中鐵十五局集團(tuán)有限公司, 200070, 上?!胃呒?jí)工程師)

    為適應(yīng)復(fù)雜條件下城市地鐵車站施工地表變形需嚴(yán)格控制的要求,PBA(洞樁)法施工在城市地鐵車站建設(shè)中得到了廣泛的應(yīng)用[1-3]。使用PBA法作為地鐵車站的施工方法,前人已有了一定的研究[4]。其主要研究成果包含:不同地區(qū)PBA法施工對(duì)周邊建筑物的影響[5],施工工藝及開挖順序[6],結(jié)構(gòu)受力特性[7],地表沉降規(guī)律[8-9],支護(hù)結(jié)構(gòu)受力特點(diǎn)等[10]。但西安某地鐵車站PBA法施工在黃土地區(qū)還是首次采用。對(duì)于黃土地區(qū)地鐵車站的施工,在導(dǎo)洞施工方案、支護(hù)結(jié)構(gòu)參數(shù)比選方面研究較多,而對(duì)于施工全過程研究還較少[11-12]。因此,采用FLAC軟件數(shù)值模擬和現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)手段分析施工全過程地表沉降及邊樁變形、受力規(guī)律對(duì)安全施工具有重要意義。以西安地鐵6號(hào)線首個(gè)PBA法施工的地鐵車站為背景,開展黃土地區(qū)PBA法施工地表沉降及邊樁變形受力規(guī)律分析,目的是為同類地鐵車站安全施工提供參考。

    1 工程概況

    1.1 工程背景

    西安地鐵6號(hào)線首個(gè)PBA法施工的地鐵車站地處交通要道,其地面交通較繁忙、地下管線眾多、周邊環(huán)境復(fù)雜,是西安地鐵第1個(gè)采用PBA法施工的暗挖車站。該車站為地下二層島式站臺(tái),尺寸為208.00 m(長)×19.90 m(寬)×16.73 m(高),埋深為24.51 m,頂板覆土約為10.40 m。車站沿東西向設(shè)置,包含4個(gè)出入口、2組風(fēng)亭。

    1.2 工程及水文地質(zhì)條件

    地鐵車站所在區(qū)域地形平坦,車站上面主要為市政道路,兩側(cè)均為商業(yè)建筑。地貌單元屬皂河二級(jí)階地。擬建場(chǎng)地土層從上往下分別為:人工填土,第四系全新統(tǒng)沖洪積黃土狀土及砂類土,上更新統(tǒng)沖積粉質(zhì)黏土及砂類土,中更新統(tǒng)沖積粉質(zhì)黏土及砂類土等。

    場(chǎng)地內(nèi)地下水位較淺,為地面下10.00~10.40 m,水位年變化幅度約為1.0~2.0 m。

    2 車站施工全過程數(shù)值模擬分析

    采用FLAC軟件對(duì)該地鐵車站的施工全過程進(jìn)行數(shù)值模擬分析。

    2.1 模型建立

    考慮邊界效應(yīng)對(duì)車站模型計(jì)算結(jié)果的影響,根據(jù)車站的具體尺寸建立車站模型,車站標(biāo)準(zhǔn)段寬為19.9 m,車站頂板覆土10.4 m。因此,模型上取至地面,下取至主洞以下約40 m,左右兩邊各取距車站中線40 m處,形成尺寸為80 m×70 m×20 m的模型。計(jì)算模型如圖1所示。

    圖1 計(jì)算模型圖

    2.2 模型參數(shù)及邊界條件選取

    模型土層采用M-C模型,結(jié)構(gòu)單元用彈性模型,鋼管柱采用beam單元模擬,其余支護(hù)結(jié)構(gòu)均用實(shí)體單元模擬。邊樁結(jié)構(gòu)等效為地下連續(xù)墻,超前支護(hù)結(jié)構(gòu)、格柵支護(hù)結(jié)構(gòu)利用剛度等效原理,等效為一定厚度的混凝土結(jié)構(gòu)。

    模型上取至地面,模型上表面自由;模型左右以及下部分周圍均是土體,因此左右邊界、下表面約束。為考慮車站上部的風(fēng)雪、車輛等活荷載的影響,模型上部施加地面超載20 kPa。其結(jié)構(gòu)模型如圖2所示。

    圖2 結(jié)構(gòu)模型圖

    2.3 模型監(jiān)測(cè)點(diǎn)布設(shè)

    設(shè)置地表沉降、邊樁變形受力監(jiān)測(cè)點(diǎn),監(jiān)測(cè)點(diǎn)布設(shè)如圖3所示。監(jiān)測(cè)點(diǎn)設(shè)置原則如下:

    圖3 模擬計(jì)算的監(jiān)測(cè)點(diǎn)布設(shè)圖

    1) 地表變形監(jiān)測(cè)點(diǎn)布設(shè)

    為減小三維邊界條件的影響效應(yīng)的影響,取模型Y方向中間斷面為研究斷面。地表監(jiān)測(cè)點(diǎn)沿X方向設(shè)置,遵循中間密兩邊疏原則,從車站中線向兩邊距離分別為3 m、4 m和5 m。

    2) 邊樁變形、受力監(jiān)測(cè)點(diǎn)

    以Y=10 m處斷面為研究斷面,Z方向每隔2 m設(shè)置監(jiān)測(cè)點(diǎn)。

    2.4 數(shù)值模擬結(jié)果分析

    為方便分析,將PBA法施工步驟分為4個(gè)主要階段:①導(dǎo)洞施工階段(Ⅰ);②支撐體系施作階段(Ⅱ);③扣拱、二襯施作階段(Ⅲ);④站臺(tái)、站廳層施作階段(Ⅳ)。

    2.4.1 施工各階段地表沉降分析

    為分析各施工階段地表沉降變化情況,繪制各階段地表沉降曲線以及最大地表沉降隨施工的變化曲線,如圖4所示。

    圖4 地表沉降曲線

    由圖4 a)可知,4個(gè)階段的地表沉降曲線均滿足正態(tài)分布規(guī)律,由車站中線向兩邊減小,地表沉降的變化率遵循先平緩后增加再平緩的變化規(guī)律,即地表沉降變化主要發(fā)生在車站施工的主要影響區(qū)域范圍內(nèi)。對(duì)于本車站,其主要影響區(qū)域處于距車站中線20 m的范圍內(nèi)。各階段施工完成后,最大地表沉降值分別為20.39 mm、30.73 mm、46.64 mm、50.45 mm。

    由圖4 b)可知,最大地表沉降隨施工逐漸增加。第Ⅰ階段完成后,地表沉降值為20.39 mm,地表沉降曲線的沉降速率較大;第Ⅱ階段產(chǎn)生的地表沉降主要包含導(dǎo)洞開挖后應(yīng)力重分布時(shí)間效應(yīng)產(chǎn)生的沉降和施工擾動(dòng)引起的地表沉降,曲線的變化斜率較緩慢;第Ⅲ階段完成后的地表沉降值增加至46.64 mm;第Ⅳ階段施作產(chǎn)生的地表沉降值為3.81 mm,最終的地表沉降值為50.45 mm,此階段產(chǎn)生地表沉降小,沉降曲線下降緩慢(其主要原因在于車站已經(jīng)形成了完整的支撐體系,對(duì)圍巖已經(jīng)起到了保護(hù)作用。)

    2.4.2 邊樁變形受力分析

    各施工階段中間斷面左邊樁迎土側(cè)各測(cè)點(diǎn)的水平位移隨埋深的變化曲線以及邊樁水平位移的歷程曲線見圖5。左邊樁豎向力隨施工的變化曲線見圖6。

    圖5 邊樁變形曲線

    圖6 邊樁受力隨時(shí)間步變化曲線

    由圖5 a)可知,各階段的邊樁水平位移曲線呈現(xiàn)鼓肚的形式,在第Ⅱ階段施工完成以后,土體未開挖,水平位移較小,且最大值離樁頂更近;第Ⅲ階段施工完成后,邊樁的水平位移增加,且最大值位置下移;第Ⅳ階段施工由于中底板位置上部土體開挖,水平位移值持續(xù)增加。

    由圖5 b)可知,從曲線整體來看,隨著車站施工,邊樁水平位移持續(xù)增加,邊樁施作完成后,由于施工的影響產(chǎn)生較小的水平位移,隨著后續(xù)冠梁、中柱相關(guān)結(jié)構(gòu)以及導(dǎo)洞內(nèi)扣拱、回填混凝土的施作,水平位移變化較?。划?dāng)進(jìn)行初期支護(hù)扣拱部位開挖土體時(shí),邊樁水平位移增加,臨時(shí)支撐的施作以及襯砌的強(qiáng)度可以抵抗變形,在該階段后續(xù)施工中水平位移變化平緩;進(jìn)行臨時(shí)支撐破除、導(dǎo)洞初期支護(hù)破除、二次襯砌施作過程中,由于土體開挖和二次襯砌強(qiáng)度未達(dá)到設(shè)計(jì)值,邊樁產(chǎn)生較大的水平位移,開挖中板上部土體時(shí)亦會(huì)產(chǎn)生較大水平位移,當(dāng)中板施作后,開始開挖下部土體時(shí),水平位移曲線平緩,原因在于中板和側(cè)墻可以抵抗變形。邊樁水平位移最大值出現(xiàn)在邊樁中上部位置,越接近樁底,邊樁水平位移越小,直至樁底,可以發(fā)現(xiàn)邊樁產(chǎn)生的水平位移已經(jīng)很小,也證明了邊樁的穩(wěn)定性較好。

    由圖6可知,邊樁的軸向力隨車站開挖不斷增加,邊樁主要承受壓力,第Ⅱ階段施工完成后,邊樁軸向力變化不明顯,軸向力最大值為303.32 kN;邊樁壓力的增加主要發(fā)生在扣拱和中板以上土體開挖及中板施工的過程中,底板施工對(duì)軸向力的影響較小,對(duì)樁入土深度區(qū)域和影響較小區(qū)域還有軸向力減小的現(xiàn)象,主要原因在于底板施工時(shí)中板以及中板以上側(cè)墻對(duì)邊樁受力增加有一定的抑制作用??酃笆┕ね瓿珊笞畲筝S向力為821 kN;底板施工完成后,最大軸向力為1 129.92 kN。

    3 車站施工全過程現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)分析

    3.1 監(jiān)測(cè)方案及監(jiān)測(cè)點(diǎn)布設(shè)

    1) 地表沉降監(jiān)測(cè)。地表沉降監(jiān)測(cè)點(diǎn)遵循中間密兩邊疏的原則,車站范圍內(nèi)每隔3 m設(shè)置1個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn),車站外側(cè)隔4 m設(shè)置1個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn),最外側(cè)次要影響區(qū)每隔5 m設(shè)置1個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)。

    2) 邊樁應(yīng)力監(jiān)測(cè)。選取標(biāo)準(zhǔn)段試驗(yàn)樁進(jìn)行測(cè)點(diǎn)布設(shè),考慮不利工況和特征點(diǎn),分別在樁頂、中層板處、中層板與底板中間、底板處、樁底分別設(shè)置鋼筋應(yīng)力片進(jìn)行邊樁軸向應(yīng)力監(jiān)測(cè)。

    3.2 現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)結(jié)果分析

    3.2.1 地表沉降監(jiān)測(cè)結(jié)果分析

    如圖7所示,分別為各施工階段地表沉降曲線和地表沉降隨時(shí)間的變化曲線。由于施工現(xiàn)場(chǎng)尚未完成車站整體施工,第Ⅳ階段僅表示中板以上土體開挖。

    分析圖7 a)可知,各施工階段地表沉降曲線變化規(guī)律與數(shù)值模擬結(jié)果相同,離車站中線最近的測(cè)點(diǎn)D5、D6越近,地表沉降量越大。在邊緣的測(cè)點(diǎn)(D9),施工的進(jìn)行對(duì)其地表沉降影響很小,當(dāng)進(jìn)行扣拱施工和主體結(jié)構(gòu)施工時(shí),邊緣測(cè)點(diǎn)的地表沉降值已經(jīng)接近穩(wěn)定。

    分析圖7 b)可知,車站整體施工過程中,地表沉降量不斷增加,增加速率呈現(xiàn)先增加后平緩,再增加最后平緩的現(xiàn)象,標(biāo)準(zhǔn)段施工至中板以上土體開挖位置時(shí)產(chǎn)生的最大地表沉降為49.10 mm,距離車站中線較近的兩個(gè)測(cè)點(diǎn)產(chǎn)生的最大地表沉降分別為48.26 mm和48.06 mm。

    圖7 地表沉降變化分析

    3.2.2 邊樁受力監(jiān)測(cè)結(jié)果分析

    如圖8所示,分別為A30邊樁迎土側(cè)、背土側(cè)和中性面鋼筋軸向應(yīng)力隨時(shí)間的變化曲線,斷面編號(hào)遵循自下而上原則。

    圖8 鋼筋應(yīng)力變化曲線

    由圖8 a)可知,迎土側(cè)鋼筋軸向應(yīng)力總體隨著時(shí)間呈增長趨勢(shì),且鋼筋的應(yīng)力值基本為負(fù)值,均處于受壓狀態(tài)。迎土側(cè)鋼筋應(yīng)力值隨時(shí)間變化經(jīng)歷了“平緩、加速,再平緩、加速增加”的過程。截至2020年12月,施工至中板土體開挖階段,還尚未完成,此時(shí)標(biāo)準(zhǔn)段自下而上各斷面迎土側(cè)鋼筋應(yīng)力分別為11.61 MPa、23.30 MPa、22.81 MPa、32.28 MPa、52.00 MPa。

    分析圖8 b)可知,背土側(cè)鋼筋軸向應(yīng)力呈現(xiàn)受拉狀態(tài),僅在樁底偶爾會(huì)出現(xiàn)受壓情況,變化規(guī)律和速率情況與迎土側(cè)鋼筋應(yīng)力類似,但背土側(cè)的應(yīng)力值波動(dòng)性比較大,主要原因在于受到施工擾動(dòng)的影響較大。分析圖8 c)可知,中性面鋼筋軸向應(yīng)力呈現(xiàn)受壓狀態(tài),鋼筋壓應(yīng)力值小于迎土側(cè)。

    3.2.3 數(shù)值模擬與現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)結(jié)果對(duì)比分析

    為驗(yàn)證模擬模型的建立和參數(shù)選取的合理性,將數(shù)值模擬和現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)結(jié)果作比較。由于現(xiàn)場(chǎng)施工還尚未完成,因此選取第Ⅰ階段、第Ⅲ階段地表沉降曲線進(jìn)行分析,如圖9所示。

    由圖9可知,2個(gè)階段地表沉降曲線均沿中線呈基本對(duì)稱分布,符合理論分析結(jié)果。從變化量方面考慮,數(shù)值模擬結(jié)果:車站中線最終地表沉降量為20.39 mm,現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)結(jié)果為20.16 mm;扣拱階段數(shù)值模擬和現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)結(jié)果分別為46.64 mm、45.59 mm。2個(gè)階段分析的結(jié)果相差較小,其相差最大值為3.51 mm,在規(guī)范允許的差值范圍內(nèi)。

    圖9 數(shù)值模擬與現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)結(jié)果對(duì)比曲線

    4 結(jié)論

    1) FLAC軟件的數(shù)值模擬結(jié)果表明,地鐵車站PBA法施工過程中,地表沉降曲線沿車站中線呈對(duì)稱,主要影響區(qū)域在距車站20 m范圍內(nèi);邊樁水平位移呈現(xiàn)鼓脹形式,邊樁水平位移最大值出現(xiàn)在邊樁中上部位置,越接近樁底,邊樁水平位移越??;邊樁軸向力隨車站開挖不斷增加,邊樁主要以承受軸向壓力為主,底板施工完成后,最大軸向壓力為1 129.92 kN。

    2) 現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)表明,標(biāo)準(zhǔn)段導(dǎo)洞施工階段完成后,最大地表沉降量為20.16 mm;扣拱施工完成后,地表沉降最大值為46.60 mm;車站整體施工過程中,地表沉降量不斷增加,增加速率呈現(xiàn)先增加后平緩、再增加最后平緩的現(xiàn)象,標(biāo)準(zhǔn)段施工至中板以上土體開挖位置時(shí)產(chǎn)生的最大地表沉降量為49.10 mm;標(biāo)準(zhǔn)段鋼筋軸向應(yīng)力總體隨著時(shí)間呈增長趨勢(shì),鋼筋應(yīng)力值隨時(shí)間變化經(jīng)歷了“平緩、加速,再平緩、加速增加”的過程;背土側(cè)的鋼筋軸向應(yīng)力呈現(xiàn)受拉狀態(tài),僅在樁底偶爾會(huì)出現(xiàn)受壓情況,迎土側(cè)、中性面的鋼筋軸向應(yīng)力呈現(xiàn)受壓狀態(tài)。

    3) 對(duì)比分析數(shù)值模擬與監(jiān)測(cè)結(jié)果可知,導(dǎo)洞開挖完成后,最大地表沉降值分別為20.39 mm、20.16 mm,扣拱階段最大地表沉降值分別為15.91 mm、15.73 mm,均在誤差允許范圍內(nèi),證明FLAC軟件的數(shù)值模擬合理可行。

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