陸上風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)混凝土的可靠度分析

陸征然，馬夢(mèng)夢(mèng)，郭 超

(1.沈陽(yáng)建筑大學(xué)管理學(xué)院，遼寧 沈陽(yáng) 110168；2.沈陽(yáng)建筑大學(xué)土木工程學(xué)院，遼寧 沈陽(yáng) 110168)

風(fēng)力發(fā)電機(jī)屬于新型高聳結(jié)構(gòu)，其風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)不僅要承受機(jī)身自身的重力荷載，也長(zhǎng)期承受著作用在塔筒和葉片上的風(fēng)荷載，而風(fēng)荷載作為分布極其不規(guī)律的隨機(jī)荷載，會(huì)導(dǎo)致風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)面臨很多疲勞破壞問(wèn)題，且風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)混凝土疲勞損壞的累積，將會(huì)使風(fēng)機(jī)出現(xiàn)搖擺，停機(jī)的情況。因此，對(duì)于風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)進(jìn)行混凝土疲勞可靠度的研究就顯得極為重要。

目前有很多學(xué)者對(duì)風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)進(jìn)行了研究：周新剛等[1]采用有限元方法分析了正常荷載和極端荷載下風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)的受力特點(diǎn)，找出了風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)被破壞的主要原因；S.Bisoi等[2]使用風(fēng)和波浪載荷作用下的有限元模型進(jìn)行計(jì)算和分析，發(fā)現(xiàn)基礎(chǔ)混凝土出現(xiàn)裂紋的主要影響因素是疲勞載荷；霍濤[3]以氣象站記錄的數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)，研究了風(fēng)速風(fēng)向?qū)︼L(fēng)機(jī)疲勞壽命的影響；李煒等[4]對(duì)海上風(fēng)電基礎(chǔ)進(jìn)行有限元模擬，依據(jù)線(xiàn)性累積損傷理論，研究了不同疲勞荷載情況下海上風(fēng)電基礎(chǔ)的損傷程度；汪宏偉[5]討論了采用混凝土環(huán)梁加固風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)的可行性；遲洪明等[6]針對(duì)陸上風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)存在的承臺(tái)裂縫、基礎(chǔ)環(huán)溢漿等問(wèn)題，提出了灌漿處理的加固方法。

盡管?chē)?guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)開(kāi)展了較多的理論分析，但大都采用對(duì)風(fēng)機(jī)整體結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化、僅對(duì)風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)建立精細(xì)化模型進(jìn)行分析的方式，與實(shí)際情況相差較多，且針對(duì)風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)疲勞可靠度問(wèn)題進(jìn)行優(yōu)化的較少?；诖?，筆者利用通用有限元軟件ABAQUS建立1.5 MW陸地風(fēng)電機(jī)整體有限元模型，基于Davenport譜模擬脈動(dòng)風(fēng)速時(shí)程，指數(shù)模型模擬平均風(fēng)速時(shí)程，把求得的風(fēng)荷載施加于模型上，用于提取風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)危險(xiǎn)部位的應(yīng)力時(shí)程；結(jié)合概率密度演化方法，計(jì)算風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)混凝土的疲勞可靠度，并且通過(guò)有限元模擬結(jié)果與風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)混凝土疲勞可靠度的變化規(guī)律，對(duì)風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)提出了優(yōu)化設(shè)計(jì)。研究表明：風(fēng)機(jī)在運(yùn)行過(guò)程中，發(fā)生混凝土疲勞破壞的概率是不能忽視的，在基礎(chǔ)環(huán)上增加栓釘抗剪連接件能顯著改善風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)混凝土的疲勞可靠度，是陸地重力式風(fēng)電基礎(chǔ)抗疲勞的關(guān)鍵構(gòu)件。

1 風(fēng)荷載模擬與疲勞可靠度的理論概述

1.1 風(fēng)速與風(fēng)荷載的數(shù)值模擬

沿著風(fēng)向的風(fēng)速時(shí)程包括平均風(fēng)速與脈動(dòng)風(fēng)速兩部分。平均風(fēng)速的周期較長(zhǎng)，其周期時(shí)間大于10 min。脈動(dòng)風(fēng)速的周期很短，只有幾秒到幾十秒。風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)上任意高度的合成風(fēng)速按(1)計(jì)算。

采用Davenport譜[8]模擬脈動(dòng)風(fēng)速時(shí)程，風(fēng)譜采用諧波疊加法，由MATLAB軟件編程計(jì)算。作用于葉輪上的風(fēng)荷載用推力系數(shù)法[9]計(jì)算：

F=0.5ρa(bǔ)πr2v3CT.

(3)

式中：ρa(bǔ)為空氣密度，取1.277 kg /m3；r為葉輪半徑；v為風(fēng)速；CT為推力系數(shù)，該值為風(fēng)機(jī)廠(chǎng)商提供。

作用在塔筒上的風(fēng)荷載為

式中：ρ為空氣密度，其值取1.277 kg /m3;CD為阻力系數(shù)；塔筒的阻力系數(shù)取1.2；v為風(fēng)速；A為塔筒在不同高度處的投影面積。

1.2 基礎(chǔ)混凝土的疲勞損傷計(jì)算理論

損傷是指在長(zhǎng)期重復(fù)荷載作用下材料的損壞程度，一般用一個(gè)無(wú)量綱參數(shù)D來(lái)表示。當(dāng)D=0時(shí)，說(shuō)明材料完好無(wú)損；當(dāng)D>1時(shí)，表示材料失效。風(fēng)機(jī)的混凝土基礎(chǔ)在使用過(guò)程中承受的循環(huán)荷載為高周疲勞荷載，因此筆者選取雨流計(jì)數(shù)法[10]統(tǒng)計(jì)該循環(huán)荷載下應(yīng)力均值和應(yīng)力幅值所對(duì)應(yīng)的循環(huán)次數(shù)，S-N曲線(xiàn)計(jì)算對(duì)應(yīng)應(yīng)力水平下的循環(huán)次數(shù)，結(jié)合Palmgren-Miner[11]線(xiàn)性疲勞損傷準(zhǔn)則計(jì)算總的損傷值D，其表達(dá)式為

式中：ni為等效應(yīng)力對(duì)應(yīng)的頻次；Ni為S-N曲線(xiàn)應(yīng)力S對(duì)應(yīng)下的壽命。

本節(jié)計(jì)算混凝土疲勞時(shí)采用混凝土抗壓疲勞方程[12]：

式中：Smax為風(fēng)荷載作用下的應(yīng)力水平，MPa；Nf為對(duì)應(yīng)應(yīng)力水平下發(fā)生的疲勞破壞循環(huán)次數(shù)。

1.3 基礎(chǔ)混凝土的疲勞可靠度求解方法

根據(jù)概率密度演化方法[13]的基本思想，對(duì)于混凝土疲勞損傷D，可以構(gòu)造一個(gè)虛擬隨機(jī)過(guò)程，使待求隨機(jī)變量成為該虛擬隨機(jī)過(guò)程的截口隨機(jī)變量。就結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)問(wèn)題而言，疲勞損傷值D必須依賴(lài)于隨機(jī)參數(shù)θ，構(gòu)造以τ為虛擬時(shí)間參數(shù)的虛擬隨機(jī)過(guò)程Zl[14]:

Zl=D(θ,T)·τ.

(7)

顯然D(θ,T)為Zl在τ=1時(shí)截口隨機(jī)變量，即:

D(θ,T)=Zl|τ=1.

(8)

(Zl,Θ)的聯(lián)合概率密度函數(shù)pzlΘ(z,θ,τ)的概率密度演化方程為

其初始條件為

PZlΘ(z,θ,τ)|τ=0=δ(z)pΘ(θ).

(10)

求解偏微分方程初值問(wèn)題(9)、(10)即可給出聯(lián)合概率密度函數(shù)pzlΘ(z,θ,τ)，進(jìn)而給出Zl(τ)的概率密度函數(shù):

由式(8)可知：

pD(D)=pzl(z,τ)|z=D,τ=1.

(12)

由式(12)即可得隨機(jī)結(jié)構(gòu)的可靠度，即：

(13)

方程(9)的得出來(lái)源于概率密度演化思想[13]，并由隨機(jī)結(jié)構(gòu)的動(dòng)力反應(yīng)控制方程確定初始條件后經(jīng)過(guò)推導(dǎo)得出，在計(jì)算方程(9)時(shí)，令θ=θq,θq=θ1,q,…,θs,q，將對(duì)應(yīng)θq的D(θq,T)代入該方程中，可得聯(lián)合概率密度函數(shù)pZlΘ(z,θq,τ)，進(jìn)而對(duì)方程(11)積分并結(jié)合式(12)和(13)，最終可得D值的疲勞可靠度。在這個(gè)過(guò)程中，概率密度pΘ(θq)是確定的，θq是通過(guò)動(dòng)力學(xué)方程[14]在已知初始條件下進(jìn)行求解得到的，在式(9)中，將θq代入到θ，D(θq,T)代入到D(θ,T)，在式(10)的初始條件下，通過(guò)單邊差分法得到離散值pZlΘ(zj,θq,τm)，在此計(jì)算中zj=jΔz(j=0，1，…)，其中Δz是空間步長(zhǎng)，τm=m·Δτ(m=0，1，…，N)，Δτ是時(shí)間步長(zhǎng)，對(duì)式(12)進(jìn)行數(shù)值積分，便會(huì)得到風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)疲勞可靠性概率密度的數(shù)值解。

2 實(shí)例計(jì)算

2.1 風(fēng)機(jī)有限元模型建立

筆者選取山東某地區(qū)額定功率為1.5 MW的近海風(fēng)機(jī)，風(fēng)機(jī)由混凝土基礎(chǔ)、基礎(chǔ)環(huán)、塔筒、葉片和機(jī)艙5部分組成，其中葉輪、機(jī)艙和發(fā)電機(jī)的總質(zhì)量為91.2 t，風(fēng)機(jī)輪轂總高度為92 m，塔筒總高度為90 m，由三段變截面的塔筒組成。在ABAQUS有限元軟件中進(jìn)行建模，底部基礎(chǔ)為C35混凝土，塔筒和基礎(chǔ)環(huán)都采用理想彈塑性的Q345E鋼材，風(fēng)機(jī)葉片采用玻璃纖維樹(shù)脂CFRP材料。將塔底設(shè)置為全約束邊界條件，塔筒與塔頂質(zhì)量塊、葉片與機(jī)艙、基礎(chǔ)環(huán)與塔筒連接處采用tie綁定，混凝土基礎(chǔ)與基礎(chǔ)環(huán)進(jìn)行通用接觸(General Contact)。風(fēng)機(jī)整體模型的網(wǎng)格劃分如圖1所示。

圖1 風(fēng)機(jī)整體網(wǎng)格劃分圖Fig.1 Overall grid division of wind turbine

2.2 風(fēng)荷載的計(jì)算

基于Davenport譜和諧波疊加法，采用MATLAB分別對(duì)脈動(dòng)風(fēng)速與合成風(fēng)速進(jìn)行模擬。N取1 000，頻率上限wu取20 Hz，頻率下限wk取0 Hz;因計(jì)算較危險(xiǎn)工況下的疲勞可靠度，而輪轂在8級(jí)風(fēng)的狀態(tài)下，即對(duì)應(yīng)風(fēng)速為17.2～20.7 m/s時(shí)，工作情況比較危險(xiǎn)，由平均風(fēng)速的指數(shù)模型(2)計(jì)算可得標(biāo)準(zhǔn)參考高度下的平均風(fēng)v10=12 m/s。

由于是近海風(fēng)機(jī)，a取0.12，模擬時(shí)間步長(zhǎng)為0.1 s，模擬總時(shí)長(zhǎng)取300 s。為了驗(yàn)證Davenport譜模擬風(fēng)速的準(zhǔn)確性，筆者選取 15 m處的模擬譜和目標(biāo)譜，以及在平均風(fēng)為14.5 m/s時(shí)，實(shí)測(cè)的風(fēng)速數(shù)據(jù)與模擬譜模擬的風(fēng)速進(jìn)行對(duì)比，結(jié)果如圖2～圖3所示。

圖2 模擬譜與目標(biāo)譜的對(duì)比圖Fig.2 Comparison of simulated spectrum and target spectrum

圖3 模擬風(fēng)速與實(shí)際風(fēng)速對(duì)比Fig.3 Comparison of simulated wind speed and field wind speed

由圖2和圖3可知，文中Davenport的計(jì)算譜以目標(biāo)譜為中線(xiàn)，在其兩側(cè)有較小的浮動(dòng)，基本符合了目標(biāo)譜的曲線(xiàn)規(guī)律，且模擬風(fēng)速與實(shí)測(cè)風(fēng)速趨勢(shì)大體一致，可以由此確定Davenport譜模擬脈動(dòng)風(fēng)速的正確性。故可將平均風(fēng)速與脈動(dòng)風(fēng)速按照1.1小結(jié)理論合成，結(jié)合MATLAB軟件進(jìn)行編程，分別計(jì)算作用于塔筒和葉片上的風(fēng)荷載。

2.3 有限元計(jì)算結(jié)果與分析

2.3.1 風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)混凝土疲勞可靠度

將風(fēng)荷載施加在風(fēng)機(jī)有限元模型上，即可以得到風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)的動(dòng)力響應(yīng)。任意時(shí)刻的基礎(chǔ)混凝土應(yīng)力云圖其應(yīng)力最大的位置相同，只是應(yīng)力大小變化的數(shù)值有所區(qū)別?，F(xiàn)取某一時(shí)刻基礎(chǔ)混凝土的等效應(yīng)力云圖如圖4所示，從圖中可以找出基礎(chǔ)的危險(xiǎn)部位。

圖4 風(fēng)荷載作用下的基礎(chǔ)剖面圖Fig.4 Section of foundation under wind load

從圖4可以看出：風(fēng)荷載作用下，應(yīng)力值最大的位置為基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)外側(cè)與混凝土基礎(chǔ)表面接觸處，故此處為疲勞危險(xiǎn)位置，符合實(shí)際工況的破壞位置?，F(xiàn)提取混凝土處危險(xiǎn)點(diǎn)的應(yīng)力時(shí)程，所得應(yīng)力時(shí)程曲線(xiàn)如圖5所示,該應(yīng)力時(shí)程的雨流統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)如圖6～圖7所示。

圖5 危險(xiǎn)點(diǎn)的應(yīng)力時(shí)程Fig.5 Stress time history of dangerous points

圖6 應(yīng)力幅對(duì)應(yīng)循環(huán)次數(shù)Fig.6 Number of cycles corresponding to stress amplitude

圖7 平均應(yīng)力對(duì)應(yīng)循環(huán)次數(shù)Fig.7 Number of cycles corresponding to average stress

把上述得到的雨流計(jì)數(shù)結(jié)果進(jìn)行等效應(yīng)力修正，結(jié)合筆者選取的混凝土S-N曲線(xiàn)對(duì)提取的應(yīng)力時(shí)程根據(jù)線(xiàn)性疊加理論進(jìn)行疲勞損傷計(jì)算，可得到加載時(shí)長(zhǎng)在300 s下的疲勞損傷值為3.7×10-7，把上述求得的結(jié)果以秒為單位進(jìn)行轉(zhuǎn)化，將之與10～30年的加載時(shí)長(zhǎng)相乘,即可得到對(duì)應(yīng)年限下的混凝土疲勞損傷累積值，將上述求得的不同年限下的疲勞損傷值進(jìn)行離散化處理，且采用單邊差分法對(duì)計(jì)算方程(9)求解，在計(jì)算中，時(shí)間步數(shù)取100，步長(zhǎng)0.005 s，疲勞的離散步數(shù)取50步，離散區(qū)間為[1,5]，代入上述求得的疲勞損傷值,可得到同一風(fēng)速下不同年限的疲勞損傷概率密度迭代結(jié)果如圖8所示。

圖8 10～30年的概率密度迭代結(jié)果Fig.8 Iterative results of probability density for 10～30 years

由圖8可看出，隨著使用年限的增加，混凝土疲勞損傷值低于1的累計(jì)概率逐漸減少，同時(shí)，概率密度曲線(xiàn)向大于1的方向偏移。將某一年限下混凝土疲勞損傷值低于1的部分進(jìn)行積分，與其全部概率密度進(jìn)行相比，即可得到不同年限下結(jié)構(gòu)的可靠度，計(jì)算結(jié)果如圖9所示。

圖9 混凝土疲勞可靠度Fig.9 Fatigue reliability of concrete

由圖9可知，混凝土疲勞可靠度隨著使用年限的增長(zhǎng)不斷下降，且使用年限與降低速度呈正相關(guān)。當(dāng)使用期限為10年時(shí)，其疲勞可靠度為98.45%，則破壞概率有1.55%；當(dāng)使用年限為20年時(shí)，其疲勞可靠度為93.32%，則破壞概率有6.68%，從而表明了風(fēng)機(jī)在運(yùn)行過(guò)程中，發(fā)生基礎(chǔ)混凝土疲勞破壞的概率還是不能忽視的。

2.3.2 基礎(chǔ)環(huán)的位移分析

在ABAQUS中使用接觸后，即可輸出從面上節(jié)點(diǎn)與主面的距離(Copen)，用u表示，有限元模擬結(jié)果如圖10所示。由圖可以看出風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)環(huán)與混凝土之間會(huì)出現(xiàn)脫開(kāi)現(xiàn)象。提取基礎(chǔ)環(huán)與混凝土之間脫開(kāi)距離隨著時(shí)間變化的曲線(xiàn)(見(jiàn)圖11)。由圖11可以看出，在施加時(shí)長(zhǎng)300 s的風(fēng)荷載作用下，其最大脫開(kāi)距離可達(dá)8 cm。

圖10 風(fēng)荷載作用下基礎(chǔ)環(huán)與混凝土的脫開(kāi)距離Fig.10 Separation distance between foundation ring and concrete under wind load

圖11 基礎(chǔ)環(huán)和混凝土脫開(kāi)距離的時(shí)程曲線(xiàn)Fig.11 Time history curve of separation distance between foundation ring and concrete

3 優(yōu)化設(shè)計(jì)

3.1 優(yōu)化有限元模型的建立

針對(duì)以上對(duì)風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)的分析，為了增強(qiáng)風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)的可靠度，需要考慮在基礎(chǔ)環(huán)表面采取加強(qiáng)措施。參考組合梁抗剪連接件推出的實(shí)驗(yàn)結(jié)論[15]，且考慮優(yōu)化后的結(jié)構(gòu)形式要便于混凝土的搗實(shí)，筆者將在基礎(chǔ)環(huán)外圈上下兩層加焊栓釘，作為抗剪連接件來(lái)提高基礎(chǔ)環(huán)和混凝土接觸界面的粘結(jié)作用。栓釘直徑為25 mm，長(zhǎng)300 mm，抗拉強(qiáng)度為400 MPa，屈服強(qiáng)度320 MPa，彈性模量取206 GPa，泊松比取0.3?；A(chǔ)環(huán)優(yōu)化的有限元模型如圖12所示。

圖12 基礎(chǔ)環(huán)優(yōu)化模型的網(wǎng)格劃分Fig.12 Mesh model and grid generation of foundation ring

3.2 優(yōu)化效果

3.2.1 優(yōu)化后的疲勞可靠度

利用前述方法，可得到優(yōu)化后風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)的動(dòng)力響應(yīng)，現(xiàn)取某一時(shí)刻基礎(chǔ)混凝土的等效應(yīng)力云圖如圖13所示,其危險(xiǎn)部位的應(yīng)力時(shí)程曲線(xiàn)如圖14所示。

圖13 風(fēng)荷載作用下的優(yōu)化基礎(chǔ)剖面圖Fig.13 Optimal foundation profile under wind load

圖14 危險(xiǎn)點(diǎn)的應(yīng)力時(shí)程Fig.14 Stress time history of dangerous points

將上述應(yīng)力時(shí)程曲線(xiàn)按照前述方法進(jìn)行計(jì)算，可得到優(yōu)化后的風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)在加載時(shí)長(zhǎng)為300 s時(shí)所造成的疲勞損傷，其值為1.142×10-7，由此求得10～30年的疲勞損傷累積值，并且進(jìn)行概率密度迭代，結(jié)果如圖15所示。

圖15 10～30年的概率密度迭代結(jié)果Fig.15 Iterative results of probability density for 10～30 years

由圖15可看出，與未優(yōu)化前相比，同樣年限下混凝土疲勞損傷值低于1的累計(jì)概率分布更多。按照前述方法，即可得到不同年限下優(yōu)化結(jié)構(gòu)的可靠度，計(jì)算結(jié)果如圖16所示。

由圖16可知，當(dāng)使用年限為20年時(shí)，混凝土疲勞可靠度為98.22%，則破壞概率有1.78%，較未優(yōu)化前的疲勞可靠度提高了5%，說(shuō)明風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)加入栓釘后可以有效地提高風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)的疲勞可靠度。

3.2.2 風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)的滯回曲線(xiàn)對(duì)比

有限元計(jì)算中，在基礎(chǔ)頂部選一參考點(diǎn)RP-1，并與基礎(chǔ)環(huán)上表面建立運(yùn)動(dòng)耦合約束(kinematic coupling)，在參考點(diǎn)處施加20 mm的往復(fù)位移荷載，提取優(yōu)化前、后風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)的荷載-位移曲線(xiàn)進(jìn)行對(duì)比(見(jiàn)圖17)。

圖17 兩個(gè)風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)的滯回曲線(xiàn)Fig.17 Hysteretic curves of two wind turbine foundation structures

由圖17可看出，當(dāng)對(duì)兩個(gè)風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)施加同樣的位移荷載時(shí)，未優(yōu)化風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)抵抗位移荷載時(shí)的最大反力為6.0×104kN，優(yōu)化后風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)抵抗位移荷載時(shí)的最大反力為3.0×105kN，同樣位移荷載作用下較優(yōu)化前反力增大了4倍，且優(yōu)化后風(fēng)機(jī)模型滯回曲線(xiàn)的形狀比優(yōu)化前的更加飽滿(mǎn)，說(shuō)明加有栓釘后風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)的塑性變形能力和耗能能力明顯更強(qiáng)，從而風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)的疲勞可靠度也會(huì)隨之提高。

4 結(jié) 論

(1)將10～30年的混凝土疲勞損傷值作為概率密度演化的初始條件，代入一維對(duì)流方程中，對(duì)疲勞損傷值小于1的概率密度進(jìn)行積分，可以得到風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)混凝土的可靠度數(shù)值。

(2)由計(jì)算結(jié)果可以看出，隨著使用年限的增加，混凝土疲勞可靠度不斷降低，當(dāng)使用年限為20年時(shí)，其疲勞可靠度有93.32%，則破壞概率為6.68%，從而表明了風(fēng)機(jī)在運(yùn)行過(guò)程中，發(fā)生疲勞破壞的概率還是不能忽視的。

(3)由圖10和圖11可以看出，風(fēng)機(jī)底部基礎(chǔ)環(huán)與混凝土之間會(huì)出現(xiàn)脫開(kāi)現(xiàn)象，在施加時(shí)長(zhǎng)300 s的風(fēng)荷載作用下，其最大脫開(kāi)距離可達(dá)8 cm，是影響風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)承載性能的重要環(huán)節(jié)。

(4)荷載和基礎(chǔ)尺寸參數(shù)相同情況下，在基礎(chǔ)環(huán)上增加栓釘抗剪連接件不但能夠?qū)⒒A(chǔ)環(huán)滯回曲線(xiàn)反力峰值提高4倍，還可以使得風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)混凝土的疲勞可靠度提高，使其能夠有效抵抗疲勞振動(dòng)荷載作用，是陸地重力式風(fēng)電基礎(chǔ)抗疲勞的關(guān)鍵構(gòu)件。