不同X射線殘余應(yīng)力測定方法的原理與應(yīng)用

程時美

(邯鄲市愛斯特應(yīng)力技術(shù)有限公司, 邯鄲 056107)

殘余應(yīng)力是第一類內(nèi)應(yīng)力的工程名稱。殘余應(yīng)力在工件中的分布一般是不均勻的，而且，殘余應(yīng)力會對工件的靜強度、疲勞強度、形狀尺寸穩(wěn)定性和耐蝕性等會產(chǎn)生顯著的影響[1]。因此，殘余應(yīng)力的測定非常重要。

殘余應(yīng)力測定方法可分為有損檢測法和無損檢測法。有損檢測法是通過機械加工的方式將被測工件的一部分去除，局部殘余應(yīng)力得到釋放從而產(chǎn)生相應(yīng)的應(yīng)變和位移，根據(jù)相關(guān)力學(xué)原理推算工件的殘余應(yīng)力。常用的有損檢測方法有鉆孔法與環(huán)芯法。無損檢測法是利用殘余應(yīng)力會引起材料中某一物理量(如晶面間距、超聲波在材料中的傳播速率或磁導(dǎo)率)的變化，通過建立此物理量與殘余應(yīng)力之間的關(guān)系，測定相關(guān)物理量從而計算出殘余應(yīng)力。常用的無損檢測方法有X射線衍射法、中子衍射法、磁性法與超聲法，其中，X射線衍射法因其原理較為成熟、方法較為完善，是目前在國內(nèi)外應(yīng)用最為廣泛的方法，其測試設(shè)備也越來越完善，既有功能齊全的實驗室儀器，也有適用于現(xiàn)場測量的便攜式儀器，還有適于特殊場合的專用檢測裝置。

采用X射線衍射法測定殘余應(yīng)力，最早是由俄國學(xué)者阿克先諾夫在1929年提出,把材料的宏觀應(yīng)變等同于晶格應(yīng)變。1961年德國學(xué)者Macherauch基于這個思路研究出sin2ψ法，使得X射線衍射測定殘余應(yīng)力逐漸成為成熟的、具有可操作性的測試技術(shù)。

X射線衍射測定殘余應(yīng)力技術(shù)經(jīng)過60 a的發(fā)展，開展出多種不同的測量方法。目前X射線衍射測定殘余應(yīng)力技術(shù)主要有sin2ψ法與cosα法兩種。

1 X射線衍射殘余應(yīng)力測定方法分類

為了掌握X射線衍射殘余應(yīng)力測定技術(shù)，有必要其方法進行歸納。

(1) X射線衍射殘余應(yīng)力測定方法可分為sin2ψ法、cosα法。

(2) sin2ψ法按照殘余應(yīng)力計算方法分類，可分為2θ法、d值法、應(yīng)變法。

(3) sin2ψ法按ψ與2θ的幾何關(guān)系分類，可分為同傾法、側(cè)傾法。

(4) 按X射線管、計數(shù)管掃描方式可分為固定ψ0法，固定ψ法。

(5) 側(cè)傾法又可分為標準的側(cè)傾法、修改的側(cè)傾法、側(cè)傾固定ψ法。

(6) 測定剪切應(yīng)力τφ采用的正負ψ測定法。

(7) X射線衍射法一般是測定指定點指定方向的應(yīng)力，也有指定點的主應(yīng)力測定法。

(8) 擺動法可分為ψ0擺動法、ψ擺法、德拜環(huán)擺動法、φ角擺動法和X/Y往復(fù)平移法等。

(9) 從衍射幾何分類，有聚焦法、準聚焦法和平行光束法。

2 X射線衍射殘余應(yīng)力測定的sin2ψ法

應(yīng)力是通過應(yīng)變來進行測定的，對于多晶體材料而言，殘余應(yīng)力所對應(yīng)的應(yīng)變被認為是相應(yīng)區(qū)域里晶格應(yīng)變的統(tǒng)計結(jié)果，因此依據(jù)X射線衍射原理測定晶格應(yīng)變，即可計算殘余應(yīng)力。

材料的殘余應(yīng)力與宏觀應(yīng)變相對應(yīng)，宏觀應(yīng)變被認為等同于晶格應(yīng)變，晶格應(yīng)變即晶面間距的相對變化，而晶面間距的變化可以通過衍射裝置依據(jù)布拉格定律求出，這便是X射線衍射殘余應(yīng)力測定法的完整思路。

2.1 布拉格定律

當(dāng)一束具有一定波長λ的X射線照射到多晶體上時，會在一定的衍射角2θ上接收到反射的X射線強度極大值(即衍射峰)，這便是X射線衍射現(xiàn)象，如圖1所示。X射線波長λ、衍射晶面間距d和布拉格角θ之間滿足公式(1)。

圖1 X射線衍射幾何圖Fig.1 X-ray diffraction geometry diagram

2dsinθ=nλ(n=1,2,3，…)

(1)

在X射線衍射殘余應(yīng)力分析中，選用合適靶材的X射線管，即選定合適的波長λ，通過衍射裝置測定衍射角2θ，就可以計算出相應(yīng)晶面的晶面間距d。

2.2 晶面衍射方位角ψ

依據(jù)光學(xué)的反射定律，參與衍射的晶面，其法線必定處于入射線與反射線的角平分線方位上，如圖2所示。衍射晶面法線與試樣表面法線的夾角即為衍射晶面法線方位角，通常用ψ表示。

圖2 X射線衍射晶面方位角ψ示意Fig.2 Schematic diagram of azimuth angle ψ of X-raysdiffraction crystal plane

依據(jù)布拉格定律，可以測定指定ψ所對應(yīng)方位上的晶面間距dψ。如果已知無應(yīng)力狀態(tài)的晶面間距d0，便可以測定指定方位上的晶格應(yīng)變εψ。

2.3 sin2ψ法的適用范圍

S1，S2與S3為試樣表面坐標軸，S1由筆者定義。

sin2ψ法由德國學(xué)者馬赫勞赫于1961年提出，圖3為X射線衍射殘余應(yīng)力測定坐標系統(tǒng)。圖3中：S3為垂直于試樣表面的坐標軸(試樣表面法線)；O為試樣表面上的一個點；OP為空間某一方向；φ為Sφ與S1的夾角；L1，L2，L3為實驗室坐標系統(tǒng)；L3為確立在OP方向上；Sφ為OP在試樣平面上的投影所在方向。為了測定試樣表面O點Sφ方向的應(yīng)力σφ，最直接的辦法是求出O點Sφ方向的應(yīng)變，然后根據(jù)胡克定律就可以計算出應(yīng)力σφ。然而，X射線衍射殘余應(yīng)力測定法幾乎無法得到垂直于試樣表面的晶面間距，要測定該材料無應(yīng)力狀態(tài)下的晶面間距d0也十分困難。于是，選取試樣表面O點以O(shè)P為法線的{hkl}晶面，并以圖3中的φ、ψ角表征OP的方向，OP在試樣表面的投影OSφ即為待測應(yīng)力方向。

圖3 X射線衍射應(yīng)力測定坐標系統(tǒng)Fig.3 X-ray diffraction stress measurement coordinate system

依據(jù)廣義胡克定律，這些晶面的應(yīng)變是由O點的應(yīng)力張量決定的，并且與φ、ψ的正余弦、材料的楊氏模量和泊松比等參量密切相關(guān)。因此，有可能依據(jù)這些的關(guān)系求得O點的三維應(yīng)力，包括應(yīng)力σφ。由彈性力學(xué)可以導(dǎo)出OP方向上的應(yīng)變的表達式。對于大多數(shù)材料和零部件來說，X射線穿透深度只有幾微米至幾十微米，因此通常假定σ33=0。所以，OP方向的應(yīng)變?nèi)缡?2)所示。

(2)

(3)

sin2ψ法公式是基于布拉格定律和彈性理論推導(dǎo)出來的，彈性理論所涉及的對象被假定為均勻、連續(xù)、各向同性的介質(zhì)。對于多晶金屬材料來說，只有晶粒細小，沒有織構(gòu)，才近似滿足這樣的假定。

圖4分別為各向同性材料、存在應(yīng)力梯度或成分梯度的材料、存在剪切應(yīng)力的材料、存在織構(gòu)的各向異性材料的εn與sin2ψ的函數(shù)關(guān)系曲線。

圖4 不同材料的sin2ψ曲線Fig.4 The sin2ψ curve of different materials:a) isotropic material; b) material with stress gradient or composition gradient; c) material with shear stress; d) anisotropic materials with texture

如圖4c)所示，如果出現(xiàn)剪切應(yīng)力τ13≠0,τ23≠0，sin2ψ曲線出現(xiàn)±ψ分叉的情況，使用測得的一系列±ψ角上的應(yīng)變數(shù)據(jù)ε﹢ψ和ε﹣ψ，可以求出σφ和τφ，如式(4)和式(5)所示。

(4)

(5)

需要說明的是圖4c)所示的sin2ψ曲線真正出現(xiàn)±ψ分叉的情況是很罕見的。因為，衍射用的X射線對被測材料的穿透能力極低，大多在幾微米或十幾微米的深度。因此，可以認為垂直于材料表面方向的應(yīng)力分量均為零。只有在特殊加工(如強力的、大切削量的磨削)的條件下，致使主應(yīng)力平面偏離試樣表面，才可能出現(xiàn)τ13≠0，τ23≠0的情況。通常出現(xiàn)±ψ分叉情況，擬合曲線往往不具備橢圓屬性，其實質(zhì)應(yīng)該是測角儀±ψ機構(gòu)的系統(tǒng)誤差造成的，因此無需過分強調(diào)橢圓擬合的必要性。

綜上所述，X射線衍射殘余應(yīng)力測定的實際可操作過程就是選擇若干ψ角(或若干對±ψ角)分別測定衍射角2θφψ，然后進行計算。關(guān)于如何安排ψ平面和2θ平面的空間幾何關(guān)系、如何獲取衍射曲線、如何進行計算等方面，學(xué)者們研究出了許多方法。

3 真應(yīng)變法、2θ法和d值法

使用X射線衍射裝置測得衍射角2θφψ，根據(jù)布拉格定律求得與之對應(yīng)的晶面間距為dφψ，則晶格應(yīng)變εφψ可用晶面間距來表示，如式(6)所示。

(6)

將真應(yīng)變直接代入式(3)、式(4)、式(5)計算應(yīng)力，就是真應(yīng)變法表達式。采用真應(yīng)變法，無需d0和θ0的精確值。在大多數(shù)情況下采用真應(yīng)變法具有顯著優(yōu)越性。

計算應(yīng)變也可以使用近似方程，如式(7)和式(8)所示。

(7)

(8)

2θ法的計算公式如式(9)所示。

(9)

式中：K為應(yīng)力常數(shù)，其計算公式如式(10)所示。

(10)

式中：ν為材料的泊公比。

對于某些材料，隨著化學(xué)成分的不同，θ0變化很大，使用應(yīng)力常數(shù)，結(jié)果會出現(xiàn)較大偏差。例如，鎳基高溫合金，隨著化學(xué)成分的不同，采用錳靶(311)晶面，其名義衍射角為152°～162°，無法確定應(yīng)力常數(shù)K，所以不能采用2θ法，只能采用真應(yīng)變法。真應(yīng)變法已經(jīng)載入歐盟標準 EN 15305-2008Non-destructivetesting——TestmethodforresidualstressanalysisbyX-raydiffraction和GB/T 7704-2017《無損檢測 X射線應(yīng)力測定方法》，XL-640型國產(chǎn)應(yīng)力儀把真應(yīng)變法列為默認應(yīng)力計算方法，同時可以選擇2θ法進行計算。

4 同傾法與側(cè)傾法

同傾法是2θ平面與ψ平面(應(yīng)力方向平面)相重合的測量方法，如圖5所示。圖5中：D為X射線探測器；X為X射線管；ON為衍射晶面法線。最早的應(yīng)力儀是從當(dāng)時的衍射儀演化而來，故采用同傾法，其所用的設(shè)備結(jié)構(gòu)較為簡潔，便于實際操作。在測試中對測角儀至試樣測試點之間的距離(即標定距離)的誤差有較大的寬容度，因此，測試結(jié)果重復(fù)性較好。采用同傾法，X射線入射角ψ0是顯性的，而ψ角通過計算才能求出，如式(11)和式(12)所示。

圖5 同傾法幾何示意Fig.5 Geometry schematic diagram of same tilt method

ψ=ψ0+η

(11)

(12)

在實際工件的應(yīng)力測試中，遇到測試點位于類似較淺溝槽部位的時候，測角儀測試空間受限，比較適合采用同傾法。

側(cè)傾法是2θ平面與ψ平面(應(yīng)力方向平面)相互垂直的測量方法，，如圖6所示，該方法由德國學(xué)者沃爾夫斯提克提出。

圖6 側(cè)傾法幾何示意Fig.6 Geometry schematic diagram of roll method

側(cè)傾法(χ法)的特點是衍射峰的吸收因子作用很小，有利于提高測定精度。2θ范圍與ψ范圍可以根據(jù)需要充分展開，對于某些材料可以使用峰位較低(如峰位低于145°)的衍射線測定應(yīng)力。但是，由于該方法的2θ平面與ψ平面互相垂直，需要的是一個立體的空間，難以適用于某些空間狹小部位的測定。

某國外公司的應(yīng)力儀產(chǎn)品采用的是修改后的側(cè)傾法，采用雙探測器，其幾何布置示意如圖7所示。圖7中：DR為右X射線探測器；2θR為右探測器測試的衍射角；DL為左X射線探測器；2θL為左探測器測試的衍射角；ONR為右衍射晶面法線；ONL為左衍射晶面法線。該方法中的2θ平面與ψ平面并不是相互垂直的。早在1977年1月中科院金屬研究所李家寶就提出了這種測試方法和計算公式，如式(13)和式(14)所示。

圖7 修改后的側(cè)傾法幾何示意Fig.7 Geometry schematic diagram of modified roll method

(13)

(14)

側(cè)傾法又分為固定ψ0法和固定ψ法，固定ψ法又因原理準確、實用效果好而優(yōu)于前者。將兩種方法結(jié)合，即在側(cè)傾的條件下實施固定ψ法便會使吸收因子恒等于1。也就是說，不論衍射峰是否漫散，它的背底都不會傾斜，峰形基本對稱，而且在無織構(gòu)的情況下峰形及強度不隨ψ角的變化而變化。顯然，這個特點對提高測量精度是十分有利的，側(cè)傾固定ψ法是很理想的一種測量方法。

5 擺動法

擺動法是在探測器接收衍射線的過程中，以每一個設(shè)定的ψ角(或ψ0角)為中心，使X射線管和探測器在ψ平面內(nèi)左右回擺一定的角度(±Δψ或±Δψ0)的應(yīng)力測定方法。這種方法增加了材料中參加衍射的晶粒數(shù)，是解決粗晶材料應(yīng)力測定問題的近似處理方法。基于這樣的思路，還可以采取φ角擺動法和X/Y平移擺動法，甚至可以組合不同的擺動方法進行測試。

6 X射線衍射殘余應(yīng)力測定cosα法

2012年日本PULSTEC公司首次推出基于二維探測器技術(shù)的應(yīng)力儀，該儀器采用單次入射方式，利用二維探測器采集X衍射線，可于短時間內(nèi)采集到測試點的德拜環(huán)信息。德拜環(huán)上各點對應(yīng)的晶面法線與試樣表面法線形成的ψ角不在一個平面內(nèi)，所以無法用sin2ψ法計算應(yīng)力，從而使用α角，這就是所謂的cosα法，如圖8所示。

圖8 cosα法幾何示意Fig.8 Geometry schematic diagram of cosα method

該測試方法比較適用于大型鋼結(jié)構(gòu)件的表面應(yīng)力測試。對于測試粗晶粒材料或存在織構(gòu)的材料而言，該儀器的使用具有局限性。歐盟標準BS EN 15305:2008Non-destructivetesting——TestmethodforresidualstressanalysisbyX-raydiffraction附錄中F3.8二維探測器的使用一節(jié)中寫道：理論表明一次測量就能得到精確的應(yīng)力分量，但實際上由于ψ的測量范圍太小而無法給出合理的精確值。正因如此，cosα法計算應(yīng)力暫時沒納入國標GB/T 7704-2017、歐盟標準BS EN15305:2008、美標ASTM E915-2010StandardTestMethodforVerifyingtheAlignmentofX-RayDiffractionInstrumentationforResidualStressMeasurement等X射線衍射殘余應(yīng)力檢測方法標準中。

cosα法基于彈性力學(xué)原理，如式(15)和式(16)所示。

(15)

(16)

圖9“全二位探測器”ψ角最大采集范圍(入射角為45°)見圖8，α角在德拜環(huán)平面上，即德拜環(huán)上每個點的圓心角。對于試樣表面O點而言，德拜環(huán)上各點的2θ角，都會因OX方向上的應(yīng)力而有所變化，也可以認為各點都對應(yīng)一定的晶格應(yīng)變。然而，這些應(yīng)變都只是應(yīng)力方向平面上對應(yīng)ψ方向上應(yīng)有應(yīng)變的一個分量。盡管德拜環(huán)上可以選取很多數(shù)據(jù)點，對應(yīng)的晶面法線有很多條，但是其ψ角范圍卻很小。以α-Fe(211)晶面CrKα輻射為例，若ψ0為35°，則ψ在23°至47°范圍內(nèi)，其sin2ψ值落在圖9的方框里，而且不包含-ψ對應(yīng)的應(yīng)變。

圖9 sin2ψ曲線中cosα法數(shù)據(jù)點的位置Fig.9 Location of data points of cosα method in sin2ψ curve

其實X射線衍射殘余應(yīng)力測定的兩種方法基于的力學(xué)原理是一致的。將應(yīng)變張量在空間角度上的進行變換，cosα法所采用的α角完全可以與ψ角進行相互換算。cosα法其實就是近似處理的sin2ψ法(如歐盟標準BS EN15305:2008中修正的χ法)。

7 不同儀器測定熱軋鋼板的殘余應(yīng)力對比

通常使用的熱軋鋼板，一般可以認為不存在織構(gòu)，實際上由于多種因素的作用，鋼板某些部位會存在某種程度的織構(gòu)。在此情況下，多數(shù)用戶仍然傾向于采用X射線衍射法測定其殘余應(yīng)力。

選取一塊存在織構(gòu)的熱軋鋼板，分別使用日本PULSTEC品牌的μ-X360S型應(yīng)力儀、加拿大 PROTO品牌LXRD型應(yīng)力儀、法國MRX品牌 X-RAYBOT型應(yīng)力分析機器人和中國愛斯特品牌XL-640型應(yīng)力儀，測定Z方向的Z(0)、Z(1)，Z(2)，Z(3)，Z(4)，Z(5)，Z(-1)，Z(-2)，Z(-3)，Z(-4)，Z(-5)點的殘余應(yīng)力。測試條件與測試結(jié)果分別見表1與表2，各個儀器測定Z(0)點殘余應(yīng)力的試驗報告如圖10～13所示。

表1 不同應(yīng)力儀測定熱軋鋼板殘余應(yīng)力的測試參數(shù)Tab.1 Test parameters for measuring residual stress of hot-rolled steelsheets by different stress meters

表2 不同應(yīng)力儀測得的熱軋鋼板的殘余應(yīng)力Tab.2 Residual stress of hot-rolled steel plate measuredby different stress meters MPa

圖10 采用μ-X360S型應(yīng)力儀測定Z(0)點的德拜環(huán)Fig.10 Debye ring at point Z(0) measured by μ-X360S stress meter：a) 2D; b) 3D

圖11 采用PROTO LXRD型應(yīng)力儀測定Z(0)點的2θ-sin2ψ曲線Fig.11 2θ-sin2ψ curve at point Z(0) measured byPROTO LXRD stress meter

圖12 采用X-RAYBOT型應(yīng)力儀測定Z(0)點的2θ-sin2ψ曲線Fig.12 2θ-sin2ψ curve at point Z(0) measured byX-RAYBOT stress meter

圖13 采用XL-640型應(yīng)力儀測定Z(0)點的ε-sin2ψ曲線Fig.13 ε-sin2ψ curve at point Z(0) measured byXL-640 stress meter

cosα法測得的殘余應(yīng)力比sin2ψ法測得的殘余應(yīng)力小。對于Z(0)測試點，采用XL-640型應(yīng)力儀，按照sin2ψ等間距的原則，在0°～45°范圍內(nèi)選取8個ψ角，結(jié)果如圖14～15所示，可以看出由于材料存在織構(gòu)，其sin2ψ曲線呈現(xiàn)“震蕩”型。

圖14 采用XL-640型應(yīng)力儀測定Z(0)點的2θ-sin2ψ曲線的擬合結(jié)果Fig.14 Fitting result of 2θ-sin2ψ curve at point Z(0)measured by XL-640 stress meter

圖15 采用μ-X360S型應(yīng)力儀測定Z(0)點的2θ-sin2ψ曲線的擬合結(jié)果Fig.15 Fitting result of 2θ-sin2ψ curve at point Z(0)measured by μ-X360S stress meter

圖13中的sin2ψ曲線縱坐標為應(yīng)變ε，將縱坐標改為2θ后，進行線性擬合，結(jié)果如圖14所示，得到的擬合直線的斜率M為-0.355，殘余應(yīng)力σ為113 MPa。

采用μ-X360S型應(yīng)力儀所選的ψ范圍，相當(dāng)于屏蔽前兩個2θ值，再進行直線擬合，結(jié)果見圖15，該擬合直線的斜率M為-0.216，σ為68.69 MPa。由于前兩個較高2θ值的缺失，擬合直線的斜率M和殘余應(yīng)力σ均下降明顯。采用XL-640型應(yīng)力儀測試數(shù)據(jù)進行直線擬合得出的殘余應(yīng)力與采用μ-X360S型應(yīng)力儀測得的殘余應(yīng)力(64 MPa)非常接近。

采用PROTO LXRD型應(yīng)力儀測試所選的ψ范圍，將圖14中的最后三個2θ值屏蔽，再進行線性擬合，結(jié)果如圖16所示，該擬合直線的斜率M為-0.688 8，σ為219 MPa?？梢姡捎谄帘瘟俗詈笕齻€較低2θ值，擬合直線的斜率M和殘余應(yīng)力σ均顯著升高，且該殘余應(yīng)力與采用PROTO LXRD型應(yīng)力儀測得的殘余應(yīng)力(213.6 MPa)也非常接近。

圖16 采用PROTO LXRD型應(yīng)力儀測定Z(0)點的2θ-sin2ψ曲線的擬合結(jié)果Fig.16 Fitting result of 2θ-sin2ψ curve at point Z(0) measuredby PROTO LXRD stress meter

圖17 采用X-RAYBOT型應(yīng)力儀測定Z(0)點的2θ-sin2ψ曲線的擬合結(jié)果Fig.17 Fitting result of 2θ-sin2ψ curve at point Z(0) measuredby X-RAYBOT stress meter

由圖12可知，采用X-RAYBOT型應(yīng)力儀得出Z(0)點的sin2ψ最大值為0.4，根據(jù)其選定的ψ范圍，將圖14中的最后兩個2θ值屏蔽，然后進行線性擬合，結(jié)果見圖19，該擬合直線的斜率M為-0.568，σ為180 MPa，該殘余應(yīng)力與X-RAYBOT型應(yīng)力儀測得的殘余應(yīng)力(144 MPa)相差不大。由于缺失40°之后對應(yīng)的2θ，使擬合直線的斜率M增大，殘余應(yīng)力σ偏高。

由于材料存在織構(gòu)，其sin2ψ曲線呈震蕩型，選取的ψ角范圍不同，得到的擬合直線的斜率和殘余應(yīng)力存在明顯差異。在未知材料是否存在織構(gòu)、晶粒是否粗大的情況下，不可選取較小的ψ范圍和較少的ψ站數(shù)進行殘余應(yīng)力測定，否則會帶來較大的測量誤差。

對于sin2ψ曲線呈震蕩型的織構(gòu)材料，采用線性擬合未必是合理的，實際測量過程中，人們通常采用線性擬合的方式對這種震蕩和測量誤差引起的波動進行處理。關(guān)于ψ的范圍，最大達45°也未必合理，如果可以忽略穿透深度的影響，采用更大的ψ角會更有利于獲得較為正確的結(jié)果。

對于粗晶粒材料或存在織構(gòu)的材料而言，盡量擴大ψ角的設(shè)置范圍，可以通過±ψ角的測量來消除ε-sin2ψ非線性分布的影響[2]。對于最小二乘法擬合回歸直線而言，若自變量的間距越大(ψ范圍越大)，測量的數(shù)據(jù)越多(ψ站數(shù)越多)，則擬合所得到的直線的準確度越高，測試得到的數(shù)值就越可靠。也可以通過增加X射線的照射面積,或是采用擺動法增加參與衍射晶粒的數(shù)量來提高測試精度。

8 結(jié)論

(1) sin2ψ法可以采用選取較大的ψ范圍和較多的ψ站數(shù)進行殘余應(yīng)力測定，從而提高測試精度。cosα法采用單次曝光，ψ范圍不夠大會造成較大的測量誤差，具有局限性，有待于進一步完善。

(2) 在基于sin2ψ法原理的測量方法中，與同傾法相比，側(cè)傾法具有明顯的優(yōu)越性。在被測點所處空間條件允許的前提下，應(yīng)盡量采用側(cè)傾法。對于某些零件的溝槽部位的殘余應(yīng)力測定，通常采用同傾法。

(3) 在殘余應(yīng)力的計算方法中，可首選真應(yīng)變法。

(4) sin2ψ法作為一種標準的方法，ψ角的設(shè)置最好采用sin2ψ值等分法，盡量多選擇幾個ψ角進行測量。