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      基于剛度比的簡支梁橋減隔震適用范圍研究

      2021-12-06 06:22:46張西丁
      公路與汽運(yùn) 2021年6期
      關(guān)鍵詞:橋墩支座阻尼

      張西丁

      (廣東省交通規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院集團(tuán)股份有限公司,廣東 廣州 510507)

      中國已建和在建橋梁以中小跨徑鋼筋砼或預(yù)應(yīng)力砼梁橋?yàn)橹?,下部結(jié)構(gòu)通常采用樁柱式輕型橋墩。這類橋梁通常采用延性設(shè)計(jì)和減隔震設(shè)計(jì)2種抗震體系。延性設(shè)計(jì)通過利用橋梁墩柱發(fā)生塑性變形延長結(jié)構(gòu)周期,耗散地震能量,缺點(diǎn)是震后橋墩發(fā)生塑性變形不易修復(fù);減隔震設(shè)計(jì)利用橋梁上、下部結(jié)構(gòu)的連接構(gòu)件(支座、耗能裝置)發(fā)生塑性變形或增大阻尼延長結(jié)構(gòu)周期,耗散地震能量,減小結(jié)構(gòu)地震反應(yīng),橋墩保持在彈性范圍,震后通過更換減隔震支座即可恢復(fù)正常使用。因此,減隔震體系被越來越多地應(yīng)用到抗震設(shè)計(jì)中。陳光等研究了不同墩高下減隔震支座對橋梁地震反應(yīng)的影響,發(fā)現(xiàn)隨著墩高的增加,減隔震體系周期增加,延長周期和減隔震效果不明顯,建議在墩高較大時(shí)謹(jǐn)慎對待。魏思斯對40 m連續(xù)T梁橋在不同墩高下橋墩地震工況的內(nèi)力、位移響應(yīng)進(jìn)行研究,發(fā)現(xiàn)墩高不超過20 m且采用圓形雙柱墩時(shí),鉛芯隔震橡膠支座能大幅降低橋墩的地震響應(yīng);墩高大于20 m但不超過40 m且采用矩形雙柱墩時(shí),鉛芯隔震橡膠支座能一定程度降低橋墩的地震響應(yīng),減隔震效果隨著墩高增加而降低,減隔震支座適用于橋墩高不超過40 m的連續(xù)梁橋。劉丹以多跨連續(xù)梁為依托,研究了鉛芯橡膠支座參數(shù)對縱橫向減震率的影響。上述研究均以單指標(biāo)為研究對象,沒有把支座剛度和橋墩剛度結(jié)合起來研究,且針對簡支梁橋減隔震合理使用范圍的研究不多。該文以橋梁設(shè)計(jì)中常用的30 m簡支梁橋?yàn)楸尘?,利用有限元軟件MIDAS/Civil建立計(jì)算模型,分析減震率與剛度比的關(guān)系,并對它們的影響因素進(jìn)行分析,探討減隔震設(shè)計(jì)的合理應(yīng)用范圍。

      1 工程概況及有限元建模

      1.1 工程概況

      某路基寬度為26 m的高速公路,橋梁采用2×12.75 m分幅布置,單幅橋面凈寬12.5 m。上部結(jié)構(gòu)采用多聯(lián)3×30 m先簡支后橋面連續(xù)預(yù)制小箱梁結(jié)構(gòu),梁高1.6 m,下部結(jié)構(gòu)采用直徑140~160 cm樁柱式橋墩(見圖1)。

      圖1 橋梁橫斷面圖(單位:cm)

      該高速公路橋址區(qū)場地土為軟弱土~堅(jiān)硬土,場地類別為Ⅲ類,抗震設(shè)防烈度為Ⅶ度,基本地震加速度為0.10g,反應(yīng)譜特征周期為0.45 s。橋梁采用減隔震體系,支座選用高阻尼橡膠支座,型號為HDR(Ⅰ)-520×181-G0.8-e80,每片小箱梁兩端各布置一個(gè)支座。

      1.2 有限元模型建立

      根據(jù)文獻(xiàn)[2],高阻尼支座的恢復(fù)力模型可采用雙線性模擬,其恢復(fù)力模型見圖2。由文獻(xiàn)[3]查出支座的設(shè)計(jì)參數(shù),在MIDAS/Civil中用雙線性彈塑性單元模擬高阻尼支座。采用一般彈性支承(6個(gè)方向的剛度)模擬樁土相互作用,按照m法計(jì)算樁土水平剛度,m取值見文獻(xiàn)[7],并考慮2.5倍動(dòng)力放大系數(shù)??紤]到相鄰結(jié)構(gòu)對邊界條件的影響,建立三聯(lián)橋梁結(jié)構(gòu),選取中間一聯(lián)結(jié)果作為研究對象。橋梁有限元模型見圖3。

      圖2 高阻尼支座的恢復(fù)力模型

      圖3 橋梁有限元模型

      1.3 地震波的選取

      在結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)時(shí)程分析中,地震波的選擇非常重要。選擇地震波時(shí),應(yīng)考慮地震動(dòng)三要素,即地震動(dòng)強(qiáng)度、地震動(dòng)頻譜特性、地震動(dòng)持續(xù)時(shí)間。根據(jù)該橋地震烈度和場地土類別,以3條模擬人工波作為時(shí)程分析的地震動(dòng)輸入(見圖4),時(shí)程分析結(jié)果取3條地震波對應(yīng)結(jié)果的最大值。

      圖4 E2地震波時(shí)程曲線

      1.4 支座參數(shù)

      為分析高阻尼橡膠支座的減震效果,將這類橋梁常用的板式橡膠支座形式作為對照,通過比較它們在相同地震作用下的響應(yīng)分析減隔震支座的減震效果,分析減隔震設(shè)計(jì)的合理適用范圍。支座參數(shù)見表1~2。

      表1 高阻尼橡膠支座參數(shù)

      表2 板式橡膠支座參數(shù)

      2 減隔震效率分析

      2.1 剛度比的影響

      減隔震設(shè)計(jì)通過增大阻尼延長結(jié)構(gòu)周期來耗散地震能量,減小結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)。墩高增大時(shí),結(jié)構(gòu)剛度減小,周期變大,通過延長周期的效果變得不明顯??梢?,減隔震效率和下部結(jié)構(gòu)剛度密切相關(guān)。

      為研究橋墩剛度對高阻尼橡膠支座減隔震效果的影響,結(jié)合文獻(xiàn)[5]的研究成果,選取墩高分別為5、10、15、20、25 m共5種工況進(jìn)行時(shí)程分析,僅研究等高橋梁的結(jié)果,不考慮同一聯(lián)中墩高差異對結(jié)果的影響。各工況墩高的取值及對應(yīng)橋墩結(jié)構(gòu)形式見表3。

      表3 等高簡支梁各工況墩高布置

      以結(jié)構(gòu)在減隔震支座和板式支座下的地震響應(yīng)(墩頂位移和墩底彎矩)為研究對象,分析采用減隔震支座后的減震效率。定義減震率Δ為:

      (1)

      式中:S1、S2分別為減震前結(jié)構(gòu)(采用板式橡膠支座)、減震后結(jié)構(gòu)(采用高阻尼橡膠支座)的效應(yīng)值。

      減震前后結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng)見表4~5。從表4~5可看出:采用墩頂位移和墩底彎矩計(jì)算得到的減震率相同,墩高越大,縱橋向和橫橋向的減震率越小,說明墩徑增大帶來的結(jié)構(gòu)響應(yīng)的減小值小于墩高增大帶來的結(jié)構(gòu)響應(yīng)的增大值;墩高越大,結(jié)構(gòu)越柔,地震響應(yīng)越大,說明減震率與下部結(jié)構(gòu)剛度密切相關(guān);縱橋向減震率下降速度比橫橋向快,墩高為20 m時(shí),縱橋向減震率僅為17%,這時(shí)采用減隔震設(shè)計(jì)已不合理,采用減隔震設(shè)計(jì)的最小減震率應(yīng)為20%。鑒于墩柱為圓柱,縱向地震響應(yīng)大于橫向地震響應(yīng),下面僅研究墩高小于20 m的縱橋向減震率和下部結(jié)構(gòu)剛度的關(guān)系。

      表4 縱橋向減震前后效應(yīng)對比

      表5 橫橋向減震前后效應(yīng)對比

      2.2 減震率和剛度比的關(guān)系

      上文僅計(jì)算了5種墩高、3種墩柱尺寸的情況。為使結(jié)果更具普遍性,建立墩高在20 m以下的多個(gè)模型,分析減震率與墩柱剛度、減隔震支座剛度的關(guān)系。定義剛度比為式(2),墩柱剛度為排架墩剛度,支座剛度為一個(gè)墩位處所有支座等效剛度之和,由減隔震設(shè)計(jì)下支座位移按式(3)計(jì)算得到。各工況下墩高布置見表6。

      表6 各工況下墩高布置

      (2)

      (3)

      式中:Keff為單個(gè)支座等效剛度;Kp為墩柱剛度;di、Qd,i、Kd,i分別為減隔震支座位移、特征強(qiáng)度、屈服后剛度。

      各工況下減震率和剛度比的關(guān)系見圖5。從圖5可看出:剛度比越大,減震率越??;剛度比小于1時(shí),數(shù)據(jù)點(diǎn)較離散;剛度比大于1時(shí),數(shù)據(jù)點(diǎn)基本分布在直線附近。將這些數(shù)據(jù)點(diǎn)擬合成式(4),相關(guān)系數(shù)接近0.9,相關(guān)度較高。說明減震率和剛度比成線性負(fù)相關(guān),剛度比越大,減震率越小。剛度比大于4時(shí),減震率小于20%,不宜采用減隔震設(shè)計(jì)。

      圖5 減震率和剛度比的關(guān)系曲線

      Δ=-0.064μ+0.454

      (4)

      3 減震率的影響因素分析

      前文得出了減震率和剛度比的負(fù)相關(guān)屬性,為驗(yàn)證它們之間關(guān)系的適用性,分析地震烈度和場地類別等因素的影響。

      3.1 地震烈度的影響

      地震烈度不同,地震的峰值加速度不同。保持場地類別不變,改變地震烈度,計(jì)算結(jié)構(gòu)在7度(0.15g)、8度(0.2g)和8度(0.3g)3種工況下的地震響應(yīng),分析減震率和剛度比的關(guān)系。計(jì)算中不考慮支座破壞等因素,僅研究結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng)結(jié)果。計(jì)算結(jié)果見圖6~9。

      從圖6~9可看出:不同地震烈度下,減隔震和剛度比基本成線性關(guān)系,剛度比越大,減震率越??;除8度工況外,烈度越大,曲線的斜率越大;剛度比小于2時(shí),烈度越大,減震率越高;剛度比大于2時(shí),烈度越大,減震率越小。若以減震率20%來控制,剛度比大于3~4時(shí)不宜采用減隔震設(shè)計(jì)。

      圖6 減震率和剛度比的關(guān)系曲線[地震烈度7度(0.15g)]

      圖7 減震率和剛度比的關(guān)系曲線[地震烈度8度(0.2g)]

      圖9 不同烈度下的減震率曲線

      3.2 場地類別的影響

      橋位處的分區(qū)特征周期為0.45 s,改變場地類別,分別計(jì)算在Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ類場地下的地震響應(yīng),分析減震率和剛度比的關(guān)系。Ⅲ類場地的結(jié)果前文已列舉,不再贅述,圖10、圖11分別為Ⅱ類和Ⅳ類場地的計(jì)算結(jié)果。從圖10、圖11可看出:Ⅱ、Ⅳ類場地工況下,減震率和剛度成線性負(fù)相關(guān),剛度比越大,減震率越小;Ⅱ類場地工況下,結(jié)構(gòu)整體減震率較低,最高約為35%,說明減隔震設(shè)計(jì)的效果在地質(zhì)良好的情況下得不到有效發(fā)揮;Ⅳ類場地工況下,結(jié)構(gòu)整體減震率較高,最高約為50%,減震率和剛度比的線性相關(guān)系數(shù)較高。

      圖10 減震率和剛度比的關(guān)系曲線(Ⅱ類場地)

      圖11 減震率和剛度比的關(guān)系曲線(Ⅳ類場地)

      3種場地工況下減震率和剛度比關(guān)系的對比見圖12。

      圖12 不同場地類別下減震率和剛度比關(guān)系曲線

      從圖12可看出:Ⅱ類場地工況下減震率小于其他2種工況,說明在地質(zhì)良好的情況下不宜采用減隔震設(shè)計(jì)。Ⅳ類場地工況下曲線斜率高于Ⅲ類場地工況,說明剛度比較小時(shí),地質(zhì)越差,減震率越大;剛度比較大時(shí),地質(zhì)越差,減震率越小。剛度比等于4時(shí),減震率約為20%,說明減隔震設(shè)計(jì)適用于剛度比小于4的結(jié)構(gòu)。

      4 結(jié)論

      通過對采用板式橡膠支座和減隔震支座的簡支橋梁進(jìn)行地震波時(shí)程分析,得出簡支梁橋減震率和剛度比的關(guān)系,并考慮不同因素對它們關(guān)系的影響,得出以下結(jié)論:

      (1)減震率和剛度比成線性關(guān)系,剛度比越大,減震率越小。剛度比可作為判斷結(jié)構(gòu)減震率的重要指標(biāo),剛度比大于3~4時(shí),結(jié)構(gòu)的減震率將小于20%,此時(shí)不宜采用減隔震設(shè)計(jì)。

      (2)剛度比小于2時(shí),烈度越大,減震率越大;剛度比大于2時(shí),烈度越大,減震率越小。

      (3)Ⅱ類場地下不宜采用減隔震設(shè)計(jì)。剛度比小于2時(shí),地質(zhì)越差,減震率越大;剛度比大于2時(shí),地質(zhì)越差,減震率越小。

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