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    基于極限平衡理論的上盤移動(dòng)角預(yù)測(cè)研究

    2021-11-19 06:11:34程愛(ài)平許夢(mèng)國(guó)張威威胡倡瑞
    金屬礦山 2021年10期
    關(guān)鍵詞:散體石家剖面

    王 平 胡 彥 程愛(ài)平 許夢(mèng)國(guó) 張威威 胡倡瑞

    (1.武漢科技大學(xué)資源與環(huán)境工程學(xué)院,湖北 武漢 430081;2.冶金礦產(chǎn)資源高效利用與造塊湖北省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,湖北 武漢 430081)

    0 引言

    崩落法開(kāi)采引起的圍巖崩落以及地表塌陷是一個(gè)復(fù)雜的空間—時(shí)間問(wèn)題[1]。無(wú)底柱分段崩落法自20世紀(jì)60年代中期在我國(guó)開(kāi)始使用以來(lái),在金屬礦山獲得迅速推廣,特別是在鐵礦山中使用更為廣泛,目前已占地下鐵礦山鐵礦石總產(chǎn)量的70%左右[2]。程潮礦區(qū)自建礦以來(lái)60余a均采用無(wú)底柱崩落法開(kāi)采,開(kāi)采活動(dòng)由淺入深,圍巖破壞復(fù)雜多變,深部圍巖錯(cuò)動(dòng)引致巖移演化規(guī)律與淺層圍巖運(yùn)移規(guī)律不盡相同[3-4]。由于巖層錯(cuò)動(dòng)引起地表變形范圍擴(kuò)展,地表變形表現(xiàn)為地表塌陷與沉降,導(dǎo)致地表構(gòu)建筑物的破壞,如不提前預(yù)測(cè)塌陷范圍,則會(huì)對(duì)附近的人員及財(cái)產(chǎn)造成傷害和損失。

    盡管我國(guó)的研究相對(duì)較晚,但是在錢七虎院士等人的大力倡導(dǎo)下,我國(guó)學(xué)者也對(duì)深部開(kāi)采巖移機(jī)理和移動(dòng)角的預(yù)測(cè)方面也取得了很好的成果。如周小平等[4]基于彈性力學(xué)理論,得到了在原巖應(yīng)力及開(kāi)挖擾動(dòng)作用下巷道圍巖的彈性應(yīng)力場(chǎng)及位移場(chǎng),通過(guò)巖移機(jī)理來(lái)預(yù)測(cè)移動(dòng)角;許家林等[5]通過(guò)研究煤礦開(kāi)采時(shí)的層狀巖層破斷規(guī)律,吳文平等[6]通過(guò)分析深部開(kāi)采地表各種破壞模式的發(fā)生機(jī)制、表現(xiàn)形態(tài)以及調(diào)控策略,來(lái)對(duì)地表的沉降與移動(dòng)角變化規(guī)律進(jìn)行探究。趙國(guó)彥等[7]提出了一種改進(jìn)高斯過(guò)程回歸(GPR)理論,以9個(gè)影響因素作為判別指標(biāo),結(jié)合礦山的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù),構(gòu)建了金屬礦充填開(kāi)采移動(dòng)角預(yù)測(cè)模型。李海英,鄭建明等[8-9]通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研地表塌陷范圍以及陷落角,提出了臨界散體柱理論,構(gòu)建了在三體作用下的塌陷角計(jì)算公式。何榮興等[10]應(yīng)用極限平衡理論,改進(jìn)了上盤漸進(jìn)崩落模型,通過(guò)計(jì)算得到礦山極限開(kāi)采水平。

    地表的沉降主要由于地下采空區(qū)導(dǎo)致上覆巖層整體移動(dòng),上述方法從微觀角度考慮部分圍巖的巖性和水文地質(zhì)條件等因素,沒(méi)有考慮上覆巖層的整體移動(dòng)規(guī)律。因此上述方法雖然取得了一定的成果,但是對(duì)于開(kāi)采深度較深,巖性復(fù)雜的深部礦山,預(yù)測(cè)結(jié)果可能不夠準(zhǔn)確?;诖?,本研究以程潮鐵礦西區(qū)為例,將上覆巖層視為整體,利用極限平衡理論,構(gòu)建上盤漸進(jìn)崩落模型,通過(guò)物理力學(xué)計(jì)算,得到上盤移動(dòng)角;并利用數(shù)值模擬的方法得到了上盤的沉降數(shù)據(jù)以及上盤移動(dòng)角,驗(yàn)證了上述結(jié)果;進(jìn)而對(duì)石家灣地區(qū)地表構(gòu)建筑物的安全性做出評(píng)價(jià),以確保礦區(qū)附近居民的人身、財(cái)產(chǎn)安全。

    1 工程背景

    1.1 工程概況

    程潮鐵礦是全國(guó)大型金屬礦山之一,是武鋼重要原料基地。程潮鐵礦自投產(chǎn)以來(lái),均采用無(wú)底柱分段崩落法開(kāi)采,經(jīng)歷了幾十年的開(kāi)采,在地表已形成大面積塌陷區(qū)。2006年4月17日,程潮大灣東側(cè)一帶發(fā)生了地面沉降,并在地面沉降變形區(qū)的中心部位形成了一個(gè)面積4 140 m2左右的塌陷坑。4月18日,在該沉降變形區(qū)域東側(cè),再次發(fā)生了地面塌陷,塌陷面積約150 m2。在地表塌陷之后,西區(qū)地表變形處于漸變式變形階段,沒(méi)有產(chǎn)生突變式變形,但是,在西區(qū)地下開(kāi)采繼續(xù)進(jìn)行的情況下,塌陷坑周圍的選礦車間、措施井、運(yùn)輸隧道等構(gòu)建筑物,石家灣、昌家村等區(qū)域仍然有一定的安全隱患。

    1.2 地表變形分析

    程潮鐵礦地表4 cm水平位移邊界線在北部已經(jīng)到達(dá)新副井井筒位置,越過(guò)公路隧道,在西北部到達(dá)老選礦車間5號(hào)門,在東部越過(guò)原攔洪壩擋墻,在東南方向基本越過(guò)昌家灣,在西南方向進(jìn)入石家灣村內(nèi),在南部越過(guò)東區(qū)南部公路。-4 cm沉降邊界線在北部越過(guò)公路隧道西南部洞口部分區(qū)域,在東部越過(guò)原攔洪壩擋墻,在東南方向基本越過(guò)昌家灣,在西南方向到達(dá)石家灣東部邊緣,在南部越過(guò)東區(qū)南部公路。目前4 cm水平位移邊界線已經(jīng)進(jìn)入石家灣,-4 cm沉降邊界線已到達(dá)石家灣東部邊緣,移動(dòng)線和陷落線分別到達(dá)距離石家灣約174 m和245 m處。根據(jù)圖1水準(zhǔn)測(cè)點(diǎn)沉降柱狀圖來(lái)看,石家灣東部測(cè)點(diǎn)X72、X73和X74至今累計(jì)沉降分別達(dá)到-5.69 cm、-5.47 cm和-6.51 cm,表明石家灣東部沉降較大。

    根據(jù)表1石家灣及其附近區(qū)域水準(zhǔn)測(cè)點(diǎn)變形數(shù)據(jù)可知,石家灣及其附近區(qū)域大多數(shù)測(cè)點(diǎn)單月水平位移值很小;而從累計(jì)水平位移看,石家灣村內(nèi)累計(jì)水平位移值也較小,方向指向西區(qū)采空區(qū)中部,表明目前石家灣地表移動(dòng)主要受西區(qū)采礦影響。綜上,石家灣區(qū)域暫時(shí)安全,但未來(lái)隨著西區(qū)地下采礦向深部進(jìn)行,石家灣區(qū)域變形會(huì)繼續(xù)增大。

    2 基于極限平衡理論的移動(dòng)角預(yù)測(cè)

    2.1 選取典型剖面

    為研究深部開(kāi)采上盤移動(dòng)角的變化規(guī)律及石家灣地區(qū)的地表沉降情況,項(xiàng)目選取石家灣到新副井為典型剖面,如圖2中1-1剖面所示。該剖面上塌陷坑范圍較大,且石家灣、新副井等重要構(gòu)建筑物都在該剖面內(nèi),因此該剖面有較好的代表性。

    2.2 上盤移動(dòng)角預(yù)測(cè)公式

    程潮鐵礦的Ⅵ號(hào)礦體開(kāi)采均采用無(wú)底柱崩落法開(kāi)采,地表塌陷為巖體漸進(jìn)破壞導(dǎo)致。BRADY B H G[11]根據(jù)極限平衡理論構(gòu)建了上盤崩落破壞的預(yù)測(cè)公式。但該公式過(guò)于復(fù)雜,并且沒(méi)有考慮后續(xù)破壞時(shí)散體側(cè)壓力對(duì)圍巖的作用。結(jié)合文獻(xiàn),根據(jù)程潮鐵礦塌陷坑的工況條件,考慮后續(xù)破壞時(shí)散體的側(cè)壓力作用,將礦體進(jìn)行符合實(shí)際情況的適當(dāng)簡(jiǎn)化,在CAD軟件中繪制剖面上礦體及圍巖分布情況的二維平面圖,建立如圖3所示程潮鐵礦塌陷坑上盤破壞極限平衡力學(xué)模型。

    程潮鐵礦Ⅵ號(hào)礦體的傾角為α,目前移動(dòng)角為β0,假設(shè)開(kāi)采結(jié)束移動(dòng)角為β,上覆散體的深度為H0,開(kāi)采結(jié)束時(shí)深度為H1,上盤圍巖容重為γ,內(nèi)摩擦角為φ',內(nèi)聚力為c',破壞面上的有效法向應(yīng)力為,開(kāi)采后上盤滑動(dòng)巖體的重力為M,底面積為S0,崩落散體的容重為γc,散體和巖體間的內(nèi)摩擦角為φc。

    由于該部分礦體采用崩落法開(kāi)采,上覆巖層與散體一直有接觸,所以該部分散體的作用力是不可以忽略的。崩落散體對(duì)上盤圍巖的作用力可分為2個(gè)部分:第1部分為圍巖右側(cè)散體對(duì)圍巖壓力T1,第2部分為圍巖下方散體對(duì)上盤圍巖的推力T2。

    后續(xù)破壞上盤滑動(dòng)楔形體BCDEF重力:

    沿破壞面CE單位面積:

    散體作用在初始滑移面上的力:

    散體作用在上盤圍巖的力:

    其中,KP為側(cè)壓力系數(shù),

    上式中,δ為側(cè)壓力與滑動(dòng)面法線的夾角,根據(jù)塌陷坑圍巖粗糙程度,取δ=0.5?c;ε為上盤巖壁與豎直方向的夾角;θc為塌陷坑內(nèi)散體表面與水平面的夾角,根據(jù)塌陷坑內(nèi)散體狀態(tài),取θc=0。因此可以求得Kp1≈ 2.2,Kp2≈ 5.5。

    以摩爾庫(kù)倫準(zhǔn)則為上盤楔形巖體的破壞準(zhǔn)則:

    其中,φ為礦巖散體側(cè)壓力與后續(xù)破壞面法線的夾角,φ1=β-β0+δ,φ2=β+α-90°+δ。將式(1)~式(4),式(6)~式(7)代入式(5)中,并整理得:

    對(duì)式(8)進(jìn)行處理,可以得到后續(xù)移動(dòng)角的表達(dá)式為

    2.3 移動(dòng)角預(yù)測(cè)與分析

    為研究深部開(kāi)采上盤移動(dòng)角的變化規(guī)律及石家灣地區(qū)的地表沉降情況,選取石家灣到新副井為典型剖面,該剖面礦體傾角α=72°,上盤圍巖的有效內(nèi)聚力c'=0.53 MPa,有效內(nèi)摩擦角φ'=27°,容重γ=26.0 kN/m3,崩落圍巖散體容重γc=16.0 kN/m3,內(nèi)摩擦角φc=23.2°,假設(shè)地表水平,塌陷坑邊壁傾角β0=65°,塌陷坑內(nèi)散體與水平面的夾角θc=0,初始破壞開(kāi)采深度H0=535.5 m,崩落散體的高度為Hc=500 m,后續(xù)開(kāi)采深度H1=693 m。

    將數(shù)據(jù)分別代入式(10)、式(11)分別計(jì)算出X,Y的值,再將X,Y代入(9)中,按照此法,解得上盤移動(dòng)角β≈56°。

    3 基于FLAC3D的移動(dòng)角預(yù)測(cè)

    3.1 數(shù)值分析軟件簡(jiǎn)介

    這里使用有限差分軟件FLAC3D來(lái)分析程潮鐵礦的沉陷規(guī)律。FLAC3D是連續(xù)介質(zhì)快速拉格朗日差分分析方法,美國(guó)Itasca Consulting Group Inc公司首次將此方法用于巖土體的工程力學(xué)計(jì)算中,并于1986年開(kāi)發(fā)出FLAC,隨之技術(shù)不斷改進(jìn),該軟件分析從二維平面拓展到三維空間,已成為處理功能最為強(qiáng)大的代軟件。

    在使用FLAC3D軟件進(jìn)行數(shù)值模擬時(shí),有幾個(gè)部分必須注意:網(wǎng)格劃分、本構(gòu)關(guān)系和材料特性、邊界和初始條件[12]。通過(guò)對(duì)模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分,定義模型幾何形狀,對(duì)其材料進(jìn)行賦值,并選擇對(duì)應(yīng)的本構(gòu)模型,在定義完邊界條件和初始條件后,即可進(jìn)行求解獲得模型的初始狀態(tài),然后對(duì)其賦予開(kāi)挖或變更其他條件,進(jìn)而求解獲得模型對(duì)模擬條件變更后作出的響應(yīng)[13]。

    3.2 剖面的選取與模型的建立

    正如上文所述,為研究深部開(kāi)采上盤移動(dòng)角的變化規(guī)律及石家灣地區(qū)的地表沉降情況,項(xiàng)目選取1-1剖面為典型剖面。為建立該剖面的數(shù)值模擬三維模型,首先在CAD軟件中繪制該剖面礦體及圍巖分布情況的二維平面圖,然后利用ANSYS軟件處理并導(dǎo)入FLAC3D,避免FLAC3D建立不規(guī)則模型的缺點(diǎn),最終得到長(zhǎng)×寬×高=1 500 m×100 m×835.5 m的三維模型;即在礦體埋深方向取-800~35.3 m,沿礦體走向取100 m,沿剖面取1 500 m。將上述三維模型劃分網(wǎng)格,網(wǎng)格為四面體,總計(jì)單元125 553個(gè),節(jié)點(diǎn)25 393個(gè),如圖4所示。邊界采取位移約束,即對(duì)模型所有節(jié)點(diǎn)的x,y,z這3個(gè)方向進(jìn)行約束。

    在模型的破壞分析中,采用了Mohr-Coulomb模型。礦體上盤大部分為角巖,下盤為花崗巖,礦體為磁鐵礦,通過(guò)室內(nèi)巖石力學(xué)試驗(yàn)獲得巖石和礦體的相關(guān)力學(xué)參數(shù),如表2所示。

    模型建立好以后分9步開(kāi)挖,均采用無(wú)底柱崩落法開(kāi)采,每次開(kāi)挖深度為17.5 m。隨著模型的開(kāi)挖,上覆巖層散體逐步下降充填采空區(qū),因此本次模擬不考慮散體的補(bǔ)充。在地表石家灣及新副井附近布置若干個(gè)記錄點(diǎn),監(jiān)測(cè)各點(diǎn)在不同采深下地表的變化規(guī)律。

    3.3 移動(dòng)角預(yù)測(cè)與分析

    3.3.1 數(shù)值模擬位移云圖分析

    通過(guò)FLAC3D數(shù)值模擬計(jì)算,得到應(yīng)力初始階段與各開(kāi)采階段結(jié)束后的Z方向的位移云圖(見(jiàn)圖5。)針對(duì)位移云圖(Z方向)得到以下幾點(diǎn)規(guī)律:①在數(shù)值模擬礦山開(kāi)采的過(guò)程中,上盤地表的沉降呈現(xiàn)遞增規(guī)律;②隨著礦體開(kāi)挖深度的增加,上盤移動(dòng)角逐漸減小,上盤地區(qū)地表移動(dòng)范圍逐漸增大;③下盤移動(dòng)角變化速率明顯小于上盤。

    3.3.2 數(shù)值模擬監(jiān)測(cè)點(diǎn)地表沉降分析

    通過(guò)FLAC3D數(shù)值模擬計(jì)算,可以得到該剖面地表各監(jiān)測(cè)點(diǎn)的沉降數(shù)據(jù)。取上盤(包括石家灣地區(qū))7個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn),下盤(包括新副井)3個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù),繪制如圖6。

    針對(duì)各點(diǎn)在不同采深下地表的變化規(guī)律,可以得到以下幾點(diǎn)規(guī)律:①在數(shù)值模擬的過(guò)程中,上盤地表沉降不斷增加,且沉降速率大于下盤;②石家灣地區(qū)最大沉降量達(dá)到-197.35 mm;根據(jù)現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB 50007《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》中的規(guī)定,石家灣地區(qū)的地表變形值大于地基允許變形值,因此石家灣地區(qū)房屋存在安全隱患,應(yīng)當(dāng)采取相應(yīng)措施;③根據(jù)石家灣最大沉降值為-197.35 mm,建立如圖7所示模型簡(jiǎn)化圖。如圖7,在ΔQEP和ΔQGC中:

    該剖面礦體傾角α=72°,塌陷坑邊壁傾角β0=65°,初始破壞開(kāi)采深度H0=535.5 m,后續(xù)開(kāi)采深度H1=693 m,地表沉降H=197.35 m,移動(dòng)線到石家灣距離EF=174 m;將上述數(shù)據(jù)分別代入式中,解之得β≈58°。④根據(jù)地表沉降曲線可得,隨著開(kāi)采深度的增加,下盤新副井地區(qū)地表沉降呈現(xiàn)負(fù)增長(zhǎng)的趨勢(shì)。

    4 結(jié) 論

    通過(guò)結(jié)合理論計(jì)算與數(shù)值模擬的研究,當(dāng)程潮鐵礦開(kāi)采到-600 m水平時(shí),可以得到如下結(jié)論:

    (1)通過(guò)極限平衡理論,利用上盤極限破壞力學(xué)模型可以計(jì)算得到上盤移動(dòng)角約為56°;通過(guò)FLAC3D模擬礦山開(kāi)采,利用-600 m水平時(shí)上盤石家灣地區(qū)地表監(jiān)測(cè)點(diǎn)的數(shù)據(jù)計(jì)算可得上盤移動(dòng)角約為58°;2種方法得到的結(jié)果在誤差允許范圍內(nèi),因此,該預(yù)測(cè)模型可以有效預(yù)測(cè)礦山上盤移動(dòng)角。

    (2)通過(guò)數(shù)值模擬可得,此剖面上盤移動(dòng)角不斷減小,下盤移動(dòng)角不斷增大,但上盤移動(dòng)角變化速率明顯大余下盤;因此,隨著礦山開(kāi)采的不斷深入,對(duì)地表的影響逐漸向西區(qū)轉(zhuǎn)移。

    (3)當(dāng)上盤移動(dòng)角為58°時(shí),石家灣地區(qū)地表沉降達(dá)到-197.35 mm,地表變形值大于地基允許變形值。因此,石家灣地區(qū)地表的重要構(gòu)建筑物存在安全隱患,建議采取相應(yīng)措施。

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